Đồ án Thiết kế dao tiện định hình để gia công chi tiết như hình vẽ 1.1 (dao có phần chuẩn bị cắt đứt ) , với các thông số sau: Vật liệu gia công : phôi thanh tròn thép C45 có бb = 600 N/mm 2

ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP SV: NGUYỄN VĂN MỞN LỚP : CTM3 – K50 SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 1 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP PHẦN I : THIẾT KẾ DAO TIỆN ĐỊNH HÌNH HÌNH LĂNG TRỤ Đề bài : Thiết kế dao tiện định hình để gia công chi tiết như hình vẽ 1.1 (dao có phần chuẩn bị cắt đứt ) , với các thông số sau: 2 Vật liệu gia công : phôi thanh tròn thép C45 có бb = 600 N/mm 1x45° Ø38 Ø36 Ø25 Ø36 Ø40 14 17 25 30 36 Hình 1.1 . Sơ đồ kích thước chi tiết gia công 1.Phân tích chi tiết : _Chi tiết gia công gồm các bề mặt cần gia công là mặt trụ , mặt côn và mặt đầu . 2 _Vật liệu chi tiết gia công là thép C45 có бb = 600 N/mm _Phôi ở dạng phôi thanh tròn có đường kính ф = 40 mm _Chất lượng bề mặt chi tiết gia công không có gì đặc biệt _Độ chênh lệch giữ bán kính lớn nhất và nhỏ nhất của chi tiết là: tmax=(фmax – фmin)/2 = (38 – 25 )/ 2 = 6,5 mm _Chiều dài chi tiết là : 36 mm 2.Chọn loại dao: Chi tiết cần gia công có bề mặt gia công là bề mặt ngoài nên có thể sử dụng dao tiện định hình hình lăng trụ hay hình tròn đều được . Tuy vậy dao tiện định hình hình lăng trụ có 1 số ưu điểm hơn so với dao tiện định hình hình tròn như sau : SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 2 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP _ Dao tiện định hình hình lăng trụ được kẹp bằng kẹp có rãnh mang cá kẹp dao dẽ dàng hơn nên độ cứng vững tốt hơn và tăng được tuổi bền của dao. _ Chi tiết gia công chỉ mắc sai số loại 1 có thể khắc phụ được. _ Việc mài lại dụng cụ cắt sau khi đơn giản hơn do mài theo mặt phẳng song song với mặt trước cũ. =>Vậy ta chọn loại dao tiện định hình hình lăng trụ để gia công chi tiết. *)Kết cấu và kích thước của dao lăng trụ tham khảo bảng 3.2a(sách hướng dẫn thiết kế dụng cụ cắt tập 2) với chiều sâu lớn nhất của chi tiết gia công là tmax= 6,5 mm Ta được : B = 19 , H = 75 , E = 6 , A = 25 , F = 15 , r = 0.5 , d = 6 , M = 34,46 B r 60° E d 0.5 F A M 3.Chọn cách gá dao: Từ việc phân tích chi tiết như trên : Bề mặt chi tiết cần gia công gồm các bề mặt định hình mặt trụ tròn xoay, mặt côn , mặt đầu . với độ chính xác không yêu cầu cao nên ta chọn phương pháp gá dao thẳng => đơn giản hoá cho việc tính toán profile dao ở hai tiết diện . 4.Chọn thông số hình học của dao tiện định hình : SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 3 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP Góc trước , góc sau của dao tiện định hình ở những điểm khác nhau thường không bằng nhau . Vì vậy ta chọn 1 điểm cơ sở (điểm 1 như dưới đây) để chọn góc trước , góc sau và để tính toán profile của dao. _Góc trước γ được chọn phụ thuộc vào vật liệu gia công Tra bảng 3.4 ( Sách hướng dãn thiết kế dụng cụ cắt tập 1 ) 2 Với vật liệu chi tiết gia công là thép C45 có σb = 600 N/mm thì γ = 200 ÷ 250 => Chọn γ = 200 _Góc sau được chọn cho vừa giảm được ma sát giữa mặt sau của dao và mặt đang gia công của chi tiết . đồng thời đảm bảo được độ bền của lưỡi cắt Đối với dao lăng trụ chọn α = 120 ÷ 150 => Vậy chọn α = 120 5.Tính toán chiều cao hình dáng profile dao trong hai tiết diện : *)Chọn điểm cơ sở: _ Điểm cơ sở là một điểm có profile chi tiết trùng với profile lưỡi cắt trong mặt phẳng nằm ngang qua tâm chi tiết .Ngoài ra còn là điểm gốc để tính toán tọa độ của profile lưỡi cắt . Đồng thời điểm đó được dung làm gốc tọa độ để vẽ profile dao khi đã xác định được profile của dao trong các tiết diện cần thiết . _Ta thấy : tại những điểm của lưỡi cắt nằm càng gần chuẩn kẹp hơn so với phương ngang thì góc sau càng nhỏ đi và góc trước càng tăng lên và ngược lại . Việc góc trước đối với một dụng cụ cắt lớn lên hay nhỏ đi một lượng nào đó không đáng quan tâm quá mức vì góc trước γ có thể chọn dương , bắng 0 , hoặc âm là tuỳ thuộc loại dụng cụ cắt và vật liệu làm dao . Song đối với góc sau α thì khi nó thay đổi giá trị theo vị trí của từng điểm trên lưỡi cắt ta phải cần quan tâm : khi góc sau quá nhỏ : có thể bằng 0 hoặc âm thì sẽ gây ra ma sát lớn hoặc không làm việc được . Do đó để khỏi phải kiểm tra lại góc sau khi thiết kế ( thường góc sau [α ] ≥ 30) ta nên chọn điểm cơ sở theo nguyên tắc sau: Điểm cơ sở được chọn thường là điểm nằm ngang tâm chi tiết và xa chuẩn kẹp của dao nhất . Vậy ta chọn điểm 1 là điểm cơ sở ( hình vẽ) *) Các số liệu cho trước là : _ rx : bán kính chi tiết ứng với các vòng tròn đã cho như đề bài . _ Góc trước và góc sau của dao chọn cho điểm cơ sở : γ = 200 , α = 120 _γi là góc trước tại điểm i trên profile dao _Thông số cần tính là hi : chiều cao profile của dao xác định trong tiết diện vuông góc với mặt sau của dao . τi : chiều cao profile của dao xác định theo mặt trước , lấy chuẩn SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 4 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP gốc là điểm cơ sở 1 Sơ đồ tính toán chiều cao profile dao trong hai tiết diện như hình dưới đây:(trang dưới ) _Tính chiều cao τi và hi của Profile dao tại điểm i trên profile dao có Φ3 = 36 mm, các điểm khác tính tương tự . Từ sơ đồ tính toán ta có : τi = Ci – B = ri . cos γi – r . cos γ với Ci = ri.cos i và B = rcos B = 12,5.cos200 = 11,7462 mm A = rsin = 12,5.sin200 = 4,2753 mm hi = τi . cos (α + γ ) mà A = r . sin γ = ri .sin γi => sin γi = ( r / ri ).sin γ => γi = arcsin [(r / ri ) .sin γ] Vậy: +Chiều cao profile của dao lăng trụ gá thẳng trong tiết diện trùng với mặt trước là : τi = ri .cos {arcsin[(r / ri ) . sin γ ] } – r . cos γ +Chiều cao profile của dao lăng trụ gá thẳng trong tiết diện vuông góc với mặt sau của dao là : hi = τi . cos ( α + γ ) Ta tính cụ thể cho các điểm như sau : +)Điểm 1 ; 2 : r1 r 2 12,5 mm 0 1  2    20 0 C1 C 2  r 1.cos  12,5.cos20  11,7462 mm 1  2  0 h1 h 2  0 +) Điểm 3 ; 4 : r3 r 4  18 mm 0 0 3  4 arcsin[r .sin  / r 3 ]  arcsin[12,5.sin 20 /18]  13 44'25'' 0 C3 C 4  r 3.cos 3  18.cos13 44'25'  17,4849 mm 3  4 C 3  B 17,4849  11,7462  5,7387 mm 0 0 h3 h 4  3 .cos(    )  5,7387.cos(12  20 )  4,8667 mm +)Điểm 5 ; 6 : SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 5 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP r5 r 6  19 mm 0 0 5  6 arcsin[r .sin  / r 5 ]  arcsin[12,5.sin 20 /19]  13 0'13'' 0 C5 C 6  r 5.cos 5  19.cos13 0'13'  18,5128 mm 5  6 C 5  B 18,5128  11,7462  6,7666 mm 0 0 h5 h 6  5 .cos(    )  6,7666.cos(12  20 )  5,7384 mm +)Điểm 7 ; 8 : r7 r 8 18 mm 0 0 7  8 arcsin[r .sin  / r 7 ]  arcsin[12,5.sin 20 /18]  13 44'25'' 0 C7 C 8  r 7.cos 7  18.cos13 44'25'  17,4849 mm 7  8 C 7  B 17,4849  11,7462  5,7387 mm 0 0 h7 h 8  7 .cos(    )  5,7387.cos(12  20 )  4,8667 mm Ta có bảng tính toán sau : Thông số ri γi Ci A B τi hi Điểm ( mm ) (độ ) ( mm ) ( mm) ( mm ) ( mm ) ( mm ) 1;2 12,5 20 11,7462 0 0 3;4 18 13,7399 17,4849 5,7388 4,8667 5;6 19 13,0037 18,5128 4,2753 11,7462 6,7666 5,7384 7;8 18 13,7399 17,4849 5,7388 4,8667 SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 6 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP Ci B τi A 1° 3° 3* γ γ i α i α τi = Ci – B hi = τi . cos ( α + γ ) Ci = ri . cos γi Ø36 γi = arcsin [r.sinγ/ri ] 3 1x45° 14 17 25 4 30 1 36 Ø25 2 Ø38 5 6 7 8 9 Ø36 SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 7 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP 2 1 5,7388 6,7666 7 5,7388 4 8 6 5 3 14 17 25 30 36 profile của dao tiện định hình hình lăng trụ trong tiết diện trùng với mặt trước 4,8667 4,8667 5,7384 14 17 25 30 36 Profile của dao tiện định hình hình lăng trụ trong tiết diện vuông góc với mặt sau 6.Phần phụ của profile dụng cụ: Phần phụ của profile dụng cụ dùng để vát mép và chuẩn bị cho nguyên công cắt đứt. Ta chọn các thông số như sau: a b 1 mm g 2 mm chiều rộng lưỡi dao cắt đứt f1 mm chiều rộng vát của chi tiết SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 8 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP c3 mm g k φ φ 1 f ab φ d c L 0  1  45 Chọn d3 mm lc  l5 1  36  1  37 mm L lc  a  b  d  g 37  1  1  3  2  44 mm Phần phụ của profile dụng cụ 8. Điều kiện kỹ thuật chế tạo dao: _Vật liệu phần cắt : Thép gió P18 Vật liệu làm thân : Thép C45 _ Độ cứng sau nhiệt luyện phần cắt đạt 62÷65 HRC, phần thân dao đạt 30 ÷ 40 HRC _ Độ nhám bề mặt làm việc : Ra ≤ 0,63 μm độ nhám bề mặt còn lại : Ra ≤ 1,25 μm _Trên phần cắt không có vết cháy ,vết gợn vết nứt _Mối hàn chỗ tiếp xúc giữa phần cắt và phần thân là mối hàn tiếp xúc bảo đảm độ đồng đều cho mối hàn . _ Sai lệch góc mài không quá 15’÷ 30’ Sai lệch góc sau không quá 25’ SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 9 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP _Góc trước : γ = 200 , góc sau γ = 120 _Ký hiệu dao : DTDHLT-No19-α=120-γ=200-P18-DHBKHN 32°±10’ 25 75 44 10 19 R0,5 60° ±10' 6 Ø6 ±10' 60° 15 0,5 2 34,46 PHẦN HAI : THIẾT KẾ DAO PHAY ĐỊNH HÌNH HỚT LƯNG SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 10 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP Đề bài : Tính toán thiết kế dao phay định hình γ > 0 để gia công chi tiết theo hình 2 vẽ . Vật liệu chi tiết gia công 40X có σb = 650 N/mm h1=15 mm ; h2 =14 mm ; R = 18 mm R h1 h2 10 30 1.Phân tích chi tiết cần gia công : _Chi tiết cần gia công là bề mặt rãnh định hình phức tạp : là tập hợp của các mặt phẳng , một phần mặt trụ với bán kính R=18 mm . _Chiều cao lớn nhất của profile chi tiết là hmax= h1 = 15 mm , bề rộng lớn nhất của chi tiết là lmax = 30 mm. 2 _Vật liệu chi tiết cần gia công là thép 40X có σb = 650 N/mm . 2.Chọn loại dao phay và vật liệu chế tạo dao : _Với dạng sản xuất hàng loạt , hàng khối =>để tăng năng suất ta chọn loại dao phay định hình hớt lưng , cụ thể là dao phay định hình hớt lưng có góc trước γ > 0 , do những ưu điểm của loại dao phay này như sau: + Dao phay định hình hớt lưng đảm bảo được profile lưỡi cắt và và góc sau không đổi trong quá trình cắt và khi mài sắc lại dao theo mặt trước . + Khi γ = 0 thì profile của lưỡi cắt chính là profile của mặt trước và được xác định trong phương hướng kính ( tiết diện chứa trục dao ). Khi đó lực biến dạng khi gia công lớn => năng suất cắt thấp . Để cải thiện điều kiện cắt gọt , giảm lực cắt và tăng tuổi bền của dao => ta thiết kế dao phay định hình hớt lưng có góc trước γ > 0 . Dao này chỉ dùng trong gia công thô và chi tiết định hình không cần độ chính xác cao và lại có yêu cầu tăng năng suất . Do chọn loại dao phay định hình hớt lưng có góc trước γ > 0 nên dẫn đến việc tính toán profile của dao trên tiết diện qua mặt trước và tiết diện chiều trục ( tiết diện vuông góc với mặt sau ) để đảm bảo chế tạo chi tiết đúng . + Dao phay định hình hớt lưng có góc trước γ > 0 thuận tiện khi mài lại dao theo mặt trước , khi đó góc sau α và profile lưỡi cắt không đổi . SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 11 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP Tóm lại : với phân tích như trên ta chọn được loại dao phay là dao phay định hình hớt lưng có góc trước γ > 0 và hớt lưng 1 lần do không có yêu cầu gì đặc biệt về độ chính xác, nghĩa là không phải mài lại sau khi nhiệt luyện . Vì chiều rộng lớn nhất của profile chi tiết lmax=30 mm , chiều cao lớn nhất của profile chi tiết hmax=h1=15mm, ta nhân thấy kết cấu của lưỡi dao đủ cứng vững nên ta chế tạo dao có đáy rãnh thoát phoi thẳng . Với vật liệu chi tiết gia công và loại dao chọn như trên ta chọn vật liệu phần cắt của dao là thép gió P18 với độ cứng sau nhiệt luyện là HRC = 63÷66 , vật liệu phần thân là thép 45X với độ cứng sau nhiệt luyện là HRC = 35 ÷41. 3.Tính toán thiết kế dao : 3.1. Đường cong hớt lưng : E E C C e B K B _Đường cong hớt lưng dao phay phải đảm bảo sao cho chiều cao profile của dao và góc sau α không đổi sau mỗi lần mài sắc lại theo mặt trước .  Đường cong hớt lưng theo lý thuyết là đường cong logarít , nhưng thực tế đường cong logarít khó chế tạo nên trong thực tế đã thay đường cong hớt lưng gần đúng là đường cong Acsimét dễ chế tạo do được tạo ra bằng phương pháp tiện hớt lưng.  Với đường cong hớt lưng là đường Acsimét thì : khi mài lại dao theo mặt trước thì chiều cao profile dao không đổi , còn góc sau thay đổi rất ít . _Lượng hớt lưng K của đường Acsimét : +K chính là lượng giáng của đường xoắn Acsimet sau khi quay góc bằng 2π/Z ; với Z là số răng của dao phay . +Khai triển tam giác cong EBC thành tam giác vuông EBC như hình vẽ trên ta có: SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 12 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP CB K KZ tg    e CE D  D Z  D K  . tg Z e Với αe : là góc sau tại điểm E đang xét . K : là lượng hớt lưng D : là đường kính dao Z : là số răng của doa phay . .D Có : Z . tg và làm tròn thành số nguyên. K e 3.2.Tính toán chiều cao profile của dao trong hai tiết diện: Ta sử dụng sơ đồ tính chiểu cao profile của dao trong hai tiết diện: +Tiết diện chiều trục (hay tiết diện vuông góc với mặt sau ) để phục vụ cho việc chế tạo dao . +Tiết diện trùng với mặt trước của dao để kiểm tra sau khi chế tạo . Do chi tiết là bề mặt định hình có profile phức tạp nên trong khi tính toán cần phải chia các điểm trên profile chi tiết ở cung tròn ra làm nhiều đoạn nhỏ để tính toán ra chiều cao và chiều dài của điểm đó , đồng thời tính ra các điểm tương ứng trên profile dao tính từ điểm cơ sở ứng với các điểm đó . A O M D  i 1 2 h I h R  ci   h B H C l 10 ci 30 Ta tính cho 7 điểm trên cung CD ( kể cả điểm C và D ) .Với mỗi điểm I trên cung CD sẽ ứng với một góc ∅i , hay nếu lấy điểm B làm gốc tính toán thì ứng với mỗi điểm I trên cung CD sẽ có một tọa độ ( lci ; hci ) tương ứng như hình vẽ . SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 13 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP Ta có : h CI.sin ci lci  CI. c os  BC   CI2. OI .sini  2. R .sin i ;  1800  (    ) 2 2 0 OH h2 h 2  180 i sin     arcsin  ;   OC R R  2 h2  14 0 0   arcsin   arcsin  51 3'27 ''  51,0576 R  18 BC = BH + HC BH = 30 - 10 - R = 30 - 10 - 18 = 2 mm h2  14  HC R. c os  R . c os arcsin   18. c os arcsin   11,3137 mm R  18  BC 13,3137 mm Tóm lại : 0 0 h 180     h 2 R .sin i.sin 180 arcsin 2  i   ci 2R 2    0 i0 h2 180   i   lci  2 R .sin .c os 180 arcsin     BC 2R 2   Với BC = 13,3137 mm Ta tính thêm trên cung CD thêm 5 điểm như hình vẽ dưới đây và có bảng kết quả tính toán : SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 14 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP 1 O R 2  3 i 4 1 h I 2 5 h 6 ci h 7 9 l 8 10 ci 30 Điểm ∅i (độ) lci ( mm ) hci ( mm ) 8 0 13,3137 0 7 8,5096 15,2608 1,8283 6 17,0192 16,9159 3,9245 5 25,5288 18,2426 6,2426 4 34.0384 19,2117 8,7316 3 42,5480 19,8018 11,3365 2 51,0576 20 14,0000 3.3.Chọn các thong số của dao : _Chọn các góc của dao: 2 Từ vật liệu của chi tiết gia công là thép 40X có σb=650 N/mm , tra sách Hướng dẫn thiết kế dụng cụ cắt tập I , ( bảng 2_V ) ta có : dao gia công thô có +Góc trước : γ =150 0 +Góc sau chính : αn=12 _Chọn đường kính đỉnh dao : Từ chiều cao lớn nhất của profile chi tiết hcmax= h1=15 mm , tra ( bảng 11_V ) sách Hướng dẫn thiết kế dụng cụ cắt tập 2 ta có: + Đường kính lớn nhất của dao là : De = 150 mm + Lượng hớt lưng : K = 8 mm .D 3,14.150 + Số răng : Z. tg  . tg 120  12,5 => lấy Z = 12 răng . K e 8 SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 15 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP Vậy góc sau chính thực của chi tiết là : KZ 8.12  arctg  ar ctg  110 30'52''  11,5146 0 e  D 3,14.150 3.4. Tính toán profile dao trong hai tiết diện: Phương pháp tính toán dựa trên hai sơ đồ tính và tính trên hai tiết diện của dao : tiết diện chiều trục ( tiết diện vuông góc với mặt sau của dao ) , và tiết diện trùng với mặt trước của dao . Chọn điểm cơ sở là điểm O trên hình vẽ hci : Chiều cao profile của chi tiết tại điểm i trên profile chi tiết hdi : Chiều cao profile của dao trong tiết diện chiều trục tương ứng điểm id hdti : Chiều cao profile của dao trong tiết diện trùng mặt trước Khi gia công chi tiết thì điểm i trên profile của chi tiết phải có một điểm id tuơng ứng trên profile dao trong tiết diện chiều trục, và điểm idt tương ứng của profile dao trong tiết diện trùng mặt trước . _Ta xác định điểm id như sau : Từ điểm i nằm trên profile của chi tiết , kẻ đường thẳng sang điểm i’ nằm trong phương hướng kính của dao.vẽ vòng tròn tâm Od bán kính Ri = (Re – hci).Vòng tròn * * này cắt vết mặt trước tại điểm id . Đường hớt lưng qua điểm id sẽ cắt phương hướng kính qua đỉnh dao ở điểm i’’ .Từ điểm i’’ kẻ đường thẳng chiếu sang hình cạnh và từ điểm i kéo thẳng xuống ta được id tương ứng thuộc profile dao. Các điểm id trên hình cạnh thuộc profile trong phương hướng kính. _Điểm id’ của profile dao trong tiết diện trùng mặt trước cũng được xác định như hình vẽ : Từ điểm i của chi tiết ta dóng xuống đường nằm ngang đi qua O , tiếp đó vẽ cung tròn tâm O bán kính bằng khoảng cách ii’, cung tròn này cắt đường vuông góc với vết mặt trước và đi qua id* ta được điểm i’d . Các điểm i’d nằm trên profile dao trong tiết diện trùng mặt trước . SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 16 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP Od R0 R f Ri ζi Profile dao trong tiết ζi đường cong diện chiều trục  hớt lưng profile chi tiết h *  i' id i i'' id ci di h h O h Profile dao trong tiết dti i'd diện trùng mặt trước +Tính chiều cao profile dao trong tiết diện chiều trục: hdi = hci – Δh +Khi bán kính véctơ ρ của đường cong hớt lưng quay một góc ζ =2π/Z thì nó giảm đi 1 lượng bằng lượng hớt lưng K . Khi véctơ ρ quay 1 góc ζi thì nó nó sẽ giảm đi 1lượng chính là Δh . K h K. Z .   h  i 2 2  Z i Ta có : R0  Re.sin  R i .sin  i    R e  h ci .sin   i    Re.sin  i arcsin   Re h ci Vậy :Chiều cao profile của dao trong tiết diện chiều trục là : KZ Re.sin   hdi h ci . arcsin    2 Re h ci  +Tính chiều cao profile dao trong tiết diện trùng với mặt trước : Từ sơ đồ tính ta có: Ri h dti R i R e h ci R e sin    hdti .sin i  .sin arcsin    sin sin i sin  sin  R e h ci  SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 17 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP Với chú ý các góc đổi ra đơn vị là radian vì trong công thức tính đã xuất hiện góc π rad Ta có bảng tính toán sau : Điểm hci lci hdi hdti 1 15 10 13,9664 15,6712 2 14 20 13,0519 14,6154 3 11,3365 19,8018 10,6025 11,8125 4 8,7316 19,2117 8,1895 9,0828 5 6,2426 18,2426 5,8696 6,4840 6 3,9245 16,9159 3,6980 4,0710 7 1,8283 15,2608 1,7259 1,8945 8 0 13,3137 0 0 9 0 0 0 0 1 2 3 4 13,9664 13,0519 5 10,6025 8,1895 6 5,8696 3,6980 7 1,7259 9 8 10 13,3137 15,2680 16,9159 18,2426 19,2117 19,8018 20,0000 Profile dao trong tiết diện chiều trục SINH VIÊN : NGUYỄN VĂN MỞN - 18 - LỚP : CTM3 – K50 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ DỤNG CỤ CÔNG NGHIỆP 1 2 3 4 15,6712 14,6154 5 11,8125 9,0825 6 6,4840 4,0710 7 1,8945 10,0000 9 8 13,3137 15,2608 16,9159 18,2426 19,2117 19,8018 20,0000 Profile dao trong tiết diện trùng mặt trước 3.5