Đồ án Thiệu thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp MetylicNước để thu được Metanol có nồng độ 96%

1 Đồ án Thiệu thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp Metylic- Nước để thu được Metanol có nồng độ 96%. 2 PHẦN MỞ ĐẦU Metanol là chất lỏng không màu, sôi ở 64oC, có tính độc. Metanol tan vô hạn trong nước , tan nhiều trong dung môi hữu cơ. Ngày nay, Metanol sử dụng rất rộng rải trong những ngành công nghiệp. Metanol được dùng để tổng hợp thuốc nhuộm, formaldehit, hương liệu, dùng làm dung môi pha sơn. Metanol chủ yếu được dùng để sản xuất Andehit Fomic nguyên liệu cho công nghiệp chất dẻo. Thành phần phần phần trăm của Metanol sử dụng trong công nghiệp được tổng hợp theo bản sau: Nguyên liệu để sản xuất HCHO 40-50 % Nguyên liệu để Metyl hóa 30-40 % Nguyên liệu sản xuất axit CH3COOH 5 % Làm nhiên liệu và dung môi 5-10 % Nguyên liệu sản xuất MTBE 3 % Trong đó có những ngành công nghiệp đòi hỏi phải sử dụng Metanol có nồng độ tương đối cao. Sau đây em xin giới thiệu thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp Metylic- Nước để thu được Metanol có nồng độ 96%. 3 MỤC LỤC Phần mở đầu ........................................................................................................... 1 Sơ đồ dây chuyền sản xuất ...................................................................................... 3 Phần 1: Tính các thiết bị chính ............................................................................... 5 1/ Đổi thành phần khối lượng sang phần mol ..................................................... 5 2/ Phương trình cân bằng vật liệu toàn tháp ....................................................... 5 3/ Số liệu đường cân bằng lỏng(x)- hơi(y) của Metyl- Nước .............................. 5 4/ Tính Rmin ....................................................................................................... 6 5/ Xác định số đĩa lí thuyết ................................................................................ 6 6/ Giải phương trình cân bằng vật chất và tính đường kính ................................ 6 7/ Tính chiều cao tháp ...................................................................................... 12 8/ Tính trở lực của tháp .................................................................................... 20 Phần 2: Tính toán cơ khí ....................................................................................... 24 1/ Chiều dày của thân ...................................................................................... 24 2/ Kiểm tra ứng suất của thành theo áp suất thử( dùng H2O) ........................... 26 3/ Tính đường kính ống dẫn ............................................................................. 26 4/ Tính đáy và nắp thiết bị ............................................................................... 29 5/ Chọn mặt bích ............................................................................................. 30 6/ Chọn chân đỡ và tai treo của thiết bị ............................................................ 32 Phần 3: Tính cân bằng nhiệt lượng ....................................................................... 35 1/ Cân bằng nhiệt lượng thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu .................................... 35 2/ Cân bằng nhiệt lượng của tháp chưng luyện ................................................. 36 3/ Cân bằng nhiệt lượng của thiết bị ngưng tụ .................................................. 37 Phần 4: Tính toán và chọn thiết bị phụ .................................................................. 39 1/ Tính toán và chọn thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu .......................................... 39 2/Tính chọn bơm ............................................................................................. 44 Kết luận ................................................................................................................. 53 Tài liệu tham khảo................................................................................................. 54 4 CÁC KÍ HIỆU THƯỜNG DÙNG TRONG QUÁ TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ: ai: phần khối lượng của cấu tử thứ i xi:phần mol của pha lỏng của cấu thứ i yi:phần mol của pha hơi của cấu tử thứ i Mi: trong lượng phân tử của hỗn hợp có n cấu tử F: lượng sản phẩm ban đầu (kg/h) P: lượng sản phẩm định (kg/h) W: lượng sản phẩm đáy (kg/h) GF: lượng sản phẩm ban đầu(kmol/h) GP: lượng sản phẩm đỉnh(kmol/h) GW: lượng sản phẩm đáy(kmol/h) R: chỉ số hồi lưu Rth:chỉ số hồi lưu thích hợp N: số đĩa lí thuyết Nth: số đĩa lí thuyết ứng với Rth 5 Ta xét tháp chưng luyện loại đĩa lỗ có ống chảy chuyền, làm việc ở áp suất thường. Nguyên liệu đầu được chứa vào thùng chứa(1 ) vào được bơm ( 2) bơm lên thùng cao vị ( 3) . Từ thùng cao vị, dung dịch hỗn hợp đầu đi vào thiết bị đun nóng dung dịch hỗn hợp đầu (4). Ở đây, dung dịch được gia nhiệt bằng hơi nước bảo hòa có nhiệt độ trung bình ttb=119,60C và P=2at rồi sau đó vào tháp chưng luyện(5) ở đĩa tiếp liệu. Tháp chưng luyện gồm hai phần: + Đoạn chưng: phần từ đĩa tiếp liệu trở xuống. + Đoạn luyện: phần từ đĩa tiếp liệu trở lên. Ở đoạn chưng có bộ phận đun nóng bốc hơi (9). Bộ phận này được gia nhiệt bằng hơi nước bảo hòa ở ttb=119,60C và P=2at. Như vậy trong tháp hơi đi từ dưới lên tiếp xúc với dòng lỏng đi từ trên xuống. Vì theo chiều cao tháp nhiệt độ càng lên cao thì càng thấp nên khi hơi đi qua các đĩa từ dưới lên, cấu tử có nhiệt độ sôi cao sẽ ngưng tụ lại và cuối cùng ở trên đỉnh tháp ta thu được hỗn hợp gồm hầu hết là các cấu tử dể bay hơi. Ở đây hơi được ngưng tụ bằng thiết bị ống chùm (6), sau đó cho một phần hồi lưu về đĩa trên cùng của tháp, một phần khác vào thiết bị làm lạnh đến nhiệt độ cần thiết rồi đi vào thùng chứa sản phẩm đỉnh. Trong quá trình chất lỏng đi từ trên xuống gặp hơi có nhiệt độ cao hơn, khi đó một phần cấu tử có nhiệt độ sôi thấp hơn( các cấu tử dể bay hơi) được bốc hơi lên và do đó nồng độ cấu tử khó bay hơi trong chất lỏng ngày càng tăng. Cuối cùng ở đáy tháp ta thu được hỗn hợp lỏng gồm hầu hết các các cấu tử khó bay hơi là nước. Thiết bị gia nhiệt (9) để đun sôi tuần hoàn và bốc hơi đáy tháp. Một phần chất lỏng tháo ra ở đáy nồi và được cung cấpvào phần dưới của đáy tháp. Một phần khác được tháo ra liên tục. Nước ngưng của các thiết bị gia nhiệt được tháo qua cốc tháo nước ngưng (11). 6 Phần 1: TÍNH TOÁN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH 1/ Đổi thành phần khối lượng sang phần mol: [II-126] / ( . ) j j j j j a M x a M   xj:phần mol của cấu tử thứ j aj:phần khối lượng cấu tử thứ j Mj:trọng lượng phân tử của hỗn hợp có n cấu tử j = 1,2,…n Phần mol của sản phẩm đầu: 22 32 0,136922 78 32 18 Fx    (kmol/kmol) Phần mol của sản phẩm đỉnh: 96 32 0,93196 4 32 18 px    (kmol/kmol) Phần mol của sản phẩm đáy: w 0,9 32 0,005080,9 99,1 32 18 x    (kmol/kmol) 2/ Phương trình cân bằng vật liệu toàn tháp: [II-144] GW = GF - GP Cho cấu tử dể bay hơi: GF.XF = GP.XP + GW.XW Từ hai phương trình trên ta suy ra được: - Sản phẩm đỉnh GP: w w ( ) (22 0,9)7920 1757,2( / ) ( ) (96 0,9) F P F p X XG G kg h X X        với GF = 2,2kg/s = 2,2.3600 =7920 kg/h - Sản phẩm đáy GW: GW = GF-GP = 7920-1757,2 = 6162,8(kg/h) Ta chuyển đổi từ kg/h sang kmol/h bằng công thức sau: n = m/M 1757,2 54,91 32 P   (kmol/h) 6162,8W= =342,38 18 (kmol/h) 3/ Số liệu đường cân bằng lỏng(x)- hơi(y) của Metyl- Nước: 7 Tra bảng [II-149] ta được số liệu đường cân bằng lỏng – hơi của Metyl- Nước như sau: 4/ Tính Rmin: Phương trình đường làm việc của đoạn luyện: 1 1 px x x xRy x R R     Khi x=0 ta suy ra được: 1 p x x y m R    Vậy khi Rx = Rmin thì m = mmax Ta suy ra được: ax min 1 p m x m R   Hay min ax 1p m x R m   Từ số liệu của đường ta sẽ vẽ được đường cân bằng, và ta sẽ thu được mmax = 41,62 từ đó ta suy được Rmin = 93,1/41,62 -1 = 1,237 theo đồ thị xác định Rmin 5/ Xác định số đĩa lí thuyết: Trong thực tế thì người ta nhận thấy rằng Rx = (1,25-2,5)Rmin và nó sẽ lớn hơn Rmin. Do đó ta sẽ cho Rx với các giá trị ở bảng dưới đây. Từ đó tính được m%, và cứ mỗi m% ta sẽ vẽ được một đồ thị để xác định được số đĩa N tương ứng. Rx m% N V=N(R+1) x 0 5 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 y 0 26,8 41,8 57,9 66,5 72,9 77,9 82,5 87 91,5 95,8 100 t 100 92,3 87,7 81,7 78 75,3 73,1 71,2 69,3 67,6 66 64,5 ĐỒ THỊ XÁC ĐỊNH Rth 29 29.5 30 30.5 31 31.5 32 32.5 33 33.5 34 34.5 35 35.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 Rx N (R x + 1) 8 1,4 38,8 13 31,2 2 31 10 30 2,3 28,2 9 29,7 3 23,3 8 32 4 18,6 7 35 Từ bản số liệu thu được ở trên ta sẽ vẽ được đồ thị quan hệ giữa RX và V, điểm cực tiểu trên đồ thị sẻ là Rth và ứng với nó sẽ là Nth Dựa vào đồ thị ta nhận thấy điểm cực tiểu trên đồ thị ứng với Rx=2,3 và N = 9. Do vậy Rth=2,3 và Nth=9 6/ Giải phương trình cân bằng vật chất và tính đường kính: Đường kính được xác định theo công thức: [2 -181] 0,0188 ( ) tb y y tb gD    (m) tbg :lượng hơi khí trung bình đi trong tháp ( kg/h) ( )y y tb  : tốc độ hơi khí trung bình đi trong tháp (kg/m2.s) Do lượng hơi thay đổi theo chiều cao của tháp nên ta phải tính lượng hơi trung bình cho riêng từng đoạn. 6.1/ Tính lượng hơi đi trong tháp: 6.1.1/ Tính lượng hơi đi trong đoạn luyện: Lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng được tính dựa theo công thức [II-182]: d 1 2 L tb g gg  (kg/h) Với dg :lượng hơi đi vào đĩa trên cùng của tháp (kg/h) 1g :lượng hơi đi vào đĩa dưới cùng của đoạn luyện (kg/h) - Lượng hơi đi ra khỏi đỉnh tháp : ( 1)d X P P xg G G G R    với XG : lượng lỏng chảy hồi lưu. dg  1757,22(2,3+1) = 5798,83 (kg/h) Dựa vào đường cân bằng và từ xp ta suy ra được yp = 0,97 Phân tử lượng trung bình của hỗn hợp hơi ở đỉnh tháp Mhh = 32.0,97+ (1- 0,97).18 = 31,58 Vậy lượng hơi đi ra khỏi đỉnh tháp tính theo (kmol/h) là: 5798,83 183,62 31,58d g   (kmol/h) - Lượng hơi đi vào đĩa dưới cùng của đoạn luyện: Phương trình cân bằng vật liệu và cân bằng nhiệt lượng của đoạn luyện: 9 1 1 1 1 1 1 1 1 . P P P d d g G G g y G x G x g r g r        1G : lượng chất lỏng đi vào đĩa thứ nhất của đoạn luyện (kmol/h) 1r :ẩn nhiệt hóa hơi của hỗn hợp đi vào đĩa thứ nhất của đoạn luyện (J/kmol) dr :ẩn nhiệt hóa hơi đi ra khỏi tháp (J/kmol) với 2 2 1 1 1(1 ) (1 ) R H O d R d d H O r r y y r r r y y r       Rr , 2H Or : lần lược là ẩn nhiệt hóa hơi của rượu và nước ở nhiệt độ của hỗn hợp đầu. Dựa vào đồ thị t-x,y ta tìm được: w 85,5 65,5 99 o F o P o t C t C t C       Tính r1: Từ bảng [I-254] ,60 ,100 265( / ) 242( / ) o o R C R C r J kmol r J kmol    2 2 ,60 ,100 579( / ) 539( / ) o o H O C H O C r J kmol r J kmol    Dùng phương pháp nội suy ta tính được rR,tF = 250,33(kcal/kg) = 250,33.4,1868.103.32=33538,61.103 (J/kmol) Tương tự ta cũng tính được: rH2O,tF = 553,5(kcal/kg) = 553,5.4,1868.103.18=41713,088.103 (J/kmol) Vậy r1= 33538,61.103 y1 + (1-y1)41713,088.103 Hay r1=41713,088.103 – 8174,478.103 y1 (J/kmol) Tính rd: Cũng dùng phương pháp nội suy ta tính được rR,tP , 3 261, 84( / ) 261,84.4,1868.103.32=35080,69.10 ( / ) PR t r kcal kg J kmol   rH2O,tP = 573,5(kcal/kg) = 573,5.4,1868.103.18=43220,33.103(J/kmol) Vậy: 2 (1 )d R d d H Or r y y r   với yd = xp = 0,93 rd= 35080,69.103 .0,97 + (1-0,97).43220,33.103=35324,9.103(J/kmol) Thay các đại lượng đã tính trên vào hệ phương trình và với x1 = xF = 0,1369 1 1 1 1 1 3 3 3 1 1 54,91 .0,1369 54,91.0,93 (41713,088.10 8174,478.10 ) 183,62.35324,9.10 g G g y G g y          10 Giải ra ta được 1 1 1 168,55( / ) 113,64( / ) 0,395 g kmol h G kmol h y      Thay y1vào r1 ta tính được: r1=41713,088.103 – 8174,478.103.0,395 = 38484,169.103 (J/kmol). Do vậy lượng hơi trung bình đi trong đoạn luyện là: d 1 183,62 168,55 176,085( / ) 2 2 L tb g gg kmol h    Nồng độ phần mol trung bình của đoạn luyện: 1 0,395 0,97 0,682 2 2 L d tb y yy     Phân tử lượng trung bình của hơi trong đoạn luyện: 32.0,682+18(1-0,682) = 27,555 Lượng hơi trung bình đi trong đoạn luyện tính theo kg/h 176,085.27,55 4852,022Ltbg   (kg/h) 6.1.2 Tính lượng hơi đi trong đoạn chưng: Lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng được tính dựa theo công thức[II- 182]: , , 1 2 C n tb g gg  (kg/h) , 1g :lượng hơi đi vào đoạn chưng ,ng = g1: lượng hơi đi ra khỏi đoạn chưng Phương trình cân bằng vật liệu và cân bằng nhiệt lượng của đoạn chưng. Dựa vào công thức [II-182] ta được: 1 1 ' , 1 w ' , , 1 1 w w , , , , 1 1 1 1 .w n n G g G G x g y G x g r g r g r          1 'G : lượng lỏng đi vào đĩa thứ nhất của đoạn chưng. ,1r :ẩn nhiệt hóa hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa trên cùng của đoạn chưng , , 3 91 1. 168, 55.38484,169.10 6, 286.10 ( / )n ng r g r kmol h= = = Trong đó y1’ = yw được tìm theo đường cân bằng ứng với xw. Từ đồ thị của đường cân bằng x-y với xw=0,00508 suy ra yw= 0,0331. Dựa vào công thức [II-182] ta có: 2 , , , 1 1 1(1 )R H Or r y y r= + - Tra bảng [I-254] và nội suy ở tw=99oC ta được: 11 w 2 , 3 3 3 , 3 3 3 1 242, 35 / 242, 35.4,1868.10 .32 32469, 47.10 ( / ) 540 / 40695, 696.10 ( / ) 32469, 47.10 .0, 0331 (1 0, 0331)40695, 696.10 40423, 41.10 ( / ) R t H O r kcal kg J kmol r kcal kg J kmol r J kmol = = = = = = + - = Thay các số liệu vào hệ phương trình ta được: 1 1 ' , 1 ' , , 1 1 , 3 9 1 342,38 .0,0331 342,38.0,00508 .40423, 41.10 6,4865.10 G g G x g g         1 ' , 1 , 1 502,84( / ) 160, 46( / ) 0,014 G kmol h g kmol h x       Vây lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng là: , , 1 160, 46 168, 55 164, 505( / ) 2 2 c n tb g gg kmol h+ += = = Nồng độ trung bình của đoạn chưng: , 1 1 0, 395 0, 0331 0,21405 2 2 c tb y yy + += = = Phân tử lượng trung bình của hơi đi trong đoạn chưng: M= 32.0,21405+ 18.(1-0,21405) = 20,996 Vậy lượng hơi trung bình chưng tính theo kg/h là: 164, 505.20, 996 3454, 06( / )ctbg kg h= = 6.2 Tính khối lượng riêng trung bình: 6.2.1 Đối với pha khí: ( ) 21 1 3 . 1 .273 ( / ) 22, 4.tb tb R tb H O y y M y M kg m T r é ù+ -ê úë û= T: nhiệt độ trung bình làm việc của đoạn chưng hay đoạn luyện (oK). 1tby : nồng độ phần mol của các cấu tử rượu lấy theo giá trị trung bình 1 11 2 d c tb y yy += 1dy , 1cy : nồng độ tại hai đầu tháp. Tính cho đoạn luyện: Ta có: 1 0, 6825Ltb tby y= = Nhiệt độ hỗn hợp trung bình của hỗn hợp trong đoạn luyện: P 65, 5 85, 5 75, 5 2 2 L OF tb t tt C+ += = = Vậy: ( )[ ] 332.0, 6825 1 0, 6825 18 .273 0, 964( / ) 22, 4.(75, 5 273)ytb L kg mr + - = = + Tính cho đoạn chưng: Ta có: 1 0,21405ctb tby y= = Nhiệt độ hỗn hợp trung bình của hỗn hợp trong đoạn luyện: w 99 85, 5 92, 25 2 2 c OF tb t tt C+ += = = 12 Vậy: ( )[ ] 332.0, 21405 1 0, 21405 18 .273 0, 7006( / ) 22, 4.(92, 25 273)ytb c kg mr + - = = + 6.2.2 Đối pha lỏng: Khối lượng riêng trung bình của pha lỏng: 1 2 1 1bt tb xtb xtb xtb a a r r r -= + xtbr :khối lượng riêng trung bình của lỏng (kg/m 3). 1xtbr , 2xtbr :khối lượng riêng trung bình của cấu tử rượu, nước của pha lỏng lấy theo nhiệt độ trung bình ( kg/m3). tba :phần khối lượng của cấu tử rượu trong pha lỏng. Tính cho đoạn luyện: Ta có: F 0, 22 0, 96 0, 59 2 2 2tb L P F Pa a X Xa + + += = = = Với 75, 5L otbt C= , tra bảng I.2[1-9] và nội suy ta được: 3 1,60 3 1;75,53 1,80 756( / 751, 5( / ) 736( / o o o xtb C xtb C xtb C kg m kg m kg m r r r ì =ïïï Þ =íï =ïïî 3 2,60 3 2;75,53 2,80 983( / 974, 4( / ) 972( / o o o xtb C xtb C xtb C kg m kg m kg m r r r ì =ïïï Þ =íï =ïïî Vậy : 31 0, 59 1 0, 59 821, 33( / ) 740, 5 974, 4 L xtbL xtb kg mr r -= + Þ = Tính cho đoạn chưng: Ta có: F W 0, 22 0, 009 0,1145 2 2 2tb c F Wa a X Xa + + += = = = Với 92,25C otbt C= , tra bảng [I-9] và nội suy ta được: 3 1,80 3 1,92.253 1,100 736( / 722, 5( / ) 714( / o o o xtb C xtb C xtb C kg m kg m kg m r r r ì =ïïï Þ =íï =ïïî 3 2,80 3 2,92.253 2,100 972( / 963, 4( / ) 958( / o o o xtb C xtb C xtb C kg m kg m kg m r r r ì =ïïï Þ =íï =ïïî Vậy : 31 0,1145 1 0,1145 927, 97( / ) 722, 5 963, 4 c xtbc xtb kg mr r -= + Þ = 6.3 Tốc độ hơi đi trong tháp đĩa lưới: Theo công thức [II-186] ta có công thức sau: ghw 0, 05 x y r r = (m/s) xr , yr : khối lượng riêng của lỏng và hơi (kg/m3). ghw : tốc độ giới hạn của khí (m/s). Tốc độ trung bình của khí: t b ghw (0, 8 0, 9)w= ¸ (m/s) 6.3.1 Xét cho đoạn luyện: 13 3 3 821, 33( / ) 0, 964( / ) L xtb L ytb kg m kg m r r = = 821, 33w 0, 05 1, 459( / ) 0, 964 L gh m s= = 6.3.2 Xét cho đoạn chưng: 3 3 927, 97( / ) 0, 7006( / ) c xtb c ytb kg m kg m r r = = 927, 97w 0, 05 1, 8( / ) 0, 7006 c gh m s= = 6.4 Đường kính tháp: 6.4.1Đường kính đối với đoạn luyện: tb L L ghw 0,9.w 1, 459.0,9 1, 3131( / )m s= = = 4852,0220,0188 1,16( ) 0,964.1,3131L D m  6.4.2 Đường kính đối với đoạn chưng: tb c C ghw 0, 8.w 1, 8.0, 8 1, 44( / )m s= = = 3454,060,0188 1,1( ) 0,7006.1, 44C D m  Quy chuẩn đường kính ta được: 1, 2 1,1 L C D m D m = = 6.5 Tính lại tốc độ hơi: 6.5.1 Đối với đoạn luyện: 2 2 L y gh2 2 (0, 0188) 4852, 022.(0, 0188)w 1,23( / ) 85%w 1, 2 .0, 964 tb L y g m s D r = = = = giá trị tính ở trên. 6.5.2 Đối với đoạn chưng: 2 2 c y gh2 2 (0, 0188) 3454, 06.(0, 0188)w 1, 44( / ) 80%w 1,1 .0, 7006 tb L y g m s D r = = = = giá trị tính ở trên. Vậy với 1, 2 1,1 L C D m D m ì =ïïïíï =ïïî tháp làm việc sẻ không có hiện tượng sặc. 7/ Tính chiều cao tháp: Tính chiều cao tháp bằng phương pháp đường cong động học. 7.1 Đối với đoạn luyện: 7.1.1 Độ nhớt: a/ Xét pha hơi: 14 1 1 2 2 1 2 . .hh hh M m M m M m m m = + hhM , 1M , 2M : khối lượng mol của hỗn hợp khí và cấu tử rượu, nước trong hỗn hợp (kg/kmol) hhm , 1m , 2m :lần lượt là độ nhớt của hỗn hợp và của các cấu tử rượu, nước (Ns/m2) 1m , 2m :nồng độ phần thể tích của từng cấu tử trong pha hơi. Nhưng nồng độ phần thể tích của từng cấu tử trong pha hơi thì bằng nồng độ phần mol của từng cấu tử trong hỗn hợp. Do đó 1 0, 685Ltbm y= = Với 27, 59hhM = Ở 75, 5o oLt C= ,ta tra toán đồ [I-117] ta được: 31 20, 0115.10 Ns m m -= 32 20, 0116.10 Ns m m -= Thay số liệu vào công thức trên ta được: 3 3 27, 59 0, 685.32 (1 0, 685).18 0, 0115.10 0, 0116.10hhm - - -= + 30, 0115.10hhm -Þ = ( 2 Ns m ) b/ Xét pha lỏng: 1 1 2 2lg lg lghh x xm m m= + x1,x2: nồng độ mol của các cấu tử trong hỗn hợp Với 1 0,1369 0, 931 0, 533 2 2 F Px xx + += = = Ở 75, 5o oLt C= , ta tra toán đồ [I-90] ta được: 31 20, 27.10 Ns m m -= 32 20, 35.10 Ns m m -= Thay số liệu vào công thức trên ta được: 3 3lg 0, 533 lg 0,27.10 (1 0, 533) lg 0, 35.10hhm - -= + - 30, 3048.10hhm -Þ = 2 .( )N s m 7.1.2 Hệ số khuyết tán của khí vào hơi: [II-127] 4 1,5 1/ 3 1/ 3 2 0, 0043.10 . 1 1 .( )y A B A B TD P v v M M - = + + 2( / )m s T: nhiệt độ trung bình của đoạn chưng tính theo K. P: áp suất chung (at) MA, MB :khối lượng mol của khí A,B . vA,vB: thể tích mol của khí A và B (cm3/mol) Thể tích mol tính theo công thức: 15 iv n V= å n: số nguyên tử cùng loại Vi: thể tích của nguyên tử thứ i Ta có: 31.14, 8 4.3, 7 1.7, 4 37( / )Rv cm mol= + + = 2 318, 9( / )H Ov cm mol= Với đoạn luyện nên T= 75,5+273=348,5 K Vậy : 4 1,5 5 1/ 3 1/ 3 2 0, 0043.10 .(348, 5) 1 1 2, 2926.10 1.(37 18, 9 ) 32 18y D - -= + = + 2( / )m s 7.1.3 Hệ số cấp khối: a/ Hệ s