Luận văn Kết cấu công trình viện nông nghiệp Miền Nam

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC ..... KHOA .... Luận văn Kết cấu cơng trình viện nơng nghiệp Miền Nam : ĐỀ TÀI: VIỆN N ÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN T UÂN LỚP: 09HXD1 GVHD : GS. MAI HÀ SAN LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Trường Đại Học Cơng Nghệ Sài Gịn đã tận tình hướng dẫn và giúp đỡ em trong suốt quá trình học tập tại trường. Đặc biệt các thầy cô trong Khoa Kỹ Thuật Công Trình đã truyền đạt những kiến thức chuyên môn, những kinh nghiệm hết sức quý giá cho em trong suốt quátrình học tại trường. Trong thời gian làm đồ án tốt nghiệp em đã nhận được sự chỉ bảo tận tình của các Thầy hướng dẫn. Với tất cả tấm lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn : Thầy : G.S MAI HA Ø SAN : giáo viên hướng dẫn chính Thầy : giáo viên phản biện Sau cùng tôi xin cảm ơn gia đình, cảm ơn tất cả bạn bè đã gắn bó và cùng học tập, giúp đỡ động viên tôi trong suốt thời gian qua, cũng như trong quá trình hoàn thành đồ án tốt nghiệp này. Vì thời gian có hạn và những kiến thức còn hạn chế chắc chắn không thể tránh khỏi những thiếu sót. Rất mong sự đóng góp ý kiến của quí thầy cô và các bạn. Chân thành cảm ơn : Sinh viên HỒNG VĂN TU ÂN ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD : GS. MAI HÀ SAN Trang 1 PHẦN I KIẾN TRÚC ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD : GS. MAI HÀ SAN Trang 2 TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH I. MỞ ĐẦU Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò là trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nhất nước với nhiều cơ quan đầu ngành , sân bay, bến cảng... đang từng bước xây dựng cơ sở hạ tầng. Đặc biệt trong những năm gần đây lĩnh vực khoa học kỹ thuật phát triển rất mạnh. Trong lĩnh vực xây dựng nhiều công trình lớn và nhiều nhà cao tầng được xây dựng trong những năm gần đây. Viện Nông Nghiệp Miền Nam cũng là một trong số đó. II. ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG Viện Nông Nghiệp Miền Nam được xây dựng tại trung tâm thành phố (121 Nguyễn Bỉnh Khiêm, phường Đakao, Q1) vị trí này rất thuận lợi cho việc lưu thông vì thuộc trung tâm thành phố III. ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI TP. HCM Khí hậu TP Hồ Chí Minh là khí hậu nhiệt đới gió mùa được chia thành 2 mùa: 1. Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng 4  Nhiệt độ cao nhất : 400C  Nhiệt độ trung bình : 320C  Nhiệt độ thấp nhất : 200C 2. Mùa mưa : Từ tháng 5 đến tháng 11  Nhiệt độ cao nhất : 360C  Nhiệt độ trung bình : 280C  Nhiệt độ thấp nhất : 180C  Lượng mưa thấp nhất : 31 mm (tháng 11)  Lượng mưa cao nhất : 680 mm (tháng 9) 3. Hướng gió Hướng gió chủ yếu là Đông Nam và Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh nhất vào mùa mưa. Ngoài ra còn có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1). TP. Hồ Chí Minh nằm trong khu vực ít chịu ảnh hưởng của gió bão, chịu ảnh hưởng của gió mùa và áp thấp nhiệt đới. IV. QUI MÔ VÀ CHỨC NĂNG CÔNG TRÌNH 1. Qui mô công trình Công trình gồm :  1 tầng hầm : chiều cao 3,45m  1 tầng trệt : chiều cao 4,0m  10 lầu gồm : Lầu 1 – Lầu 10 : mỗi tầng 3,2m ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD : GS. MAI HÀ SAN Trang 3  1 sân thượng  Tổng chiều cao công trình 36m (chưa kể sân thượng)  Mặt bằng xây dựng công trình S = 725,4m2 2. Chức năng công trình  Tầng hầm Tầng hầm được dùng bố trí cầu thang, các phòng kỹ thuật và bãi đậu xe  Tầng trệt Tầng trệt là nơi sãnh tiếp khách, phòng trưng bày và phòng thư viện  Lầu 1 Là khu vực văn phòng gồm các phòng viện trưởng, viện phó và các phòng xử lý mẫu và lưu trữ giống.  Lầu 2 – 10 Gồm các phòng làm việc, hoá chất và các phòng nghiên cứu sử lý mẫu  Sân thượng Sân thượng được bố trí các phòng kỹ thuật, hồ nước mái V. GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1. Thông thoáng Ngoài việc thông thoáng bằng hệ thống cửa ở mỗi phòng, còn sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo bằng máy điều hòa, quạt ở các tầng 2. Chiếu sáng Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng ở các phòng và hành lang, khối văn phòng còn được chiếu sáng từ hệ thống lấy sáng bên ngoài (kính bao, cửa). Kết hợp chiếu sáng tự nhiên và chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa. 3. Hệ thống điện Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất cả các trang thiết bị trong tòa nhà có thể hoạt động được trong tình huống mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất. Điện năng phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh có thể hoạt động liên tục. Hệ thống cấp điện chính đi trong các hộp kỹ thuật đặt ngầm trong tường . Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng và khu vực và bảo đảm an toàn khi có sự cố xảy ra 4. Hệ thống cấp và thoát nước Nguồn nước được lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước ở tầng hầm qua hệ thống bơm, nước được bơm lên bể nước sân thượng nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt và thí nghiệm ở các tầng •Nước thải từ các buồng vệ sinh từ các tầng được tập trung về khu xử lý và bể tự hoại đặt ở tầng hầm rồi mới thải ra hệ thống thoát nước chung. Ngoài ra còn có hệ thống dẫn và xử lý nước thải hoá chất riêng. Các đường ống đứng qua các tầng đều được đi ngầm trong các hộp kỹ thuật. ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD : GS. MAI HÀ SAN Trang 4 Nước mưa trên sân thượng được thu vào chảy riêng và được dẫn thẳng ra hệ thống thoát nước trung của thành phố. 5. Hệ thống thoát hiểm và cứu hỏa Tòa nhà gồm 2 cầu thang bộ, 2 thang máy và hành lang giao thông được bố trí giữa nhà nối liền với các phòng đảm bảo phục vụ giao thông và thoát người khi hỏa hoạn. •Tại mỗi tầng đều có đặt hệ thống báo cháy, các thiết bị chữa cháy bằng hoá chất, Dọc theo các cầu thang bộ đều có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa. Ngoài ra còn các hệ thống khác như hệ thống thông tin, hệ thống còi báo động, hệ thống cây xanh ……vv ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 24 CHƯƠNG 2 : TÍNH CẦU THANG TRỤC 1 – 2 Công trình có chiều cao tầng khác nhau do đó các kích thước cầu thang mỗi tầng khác nhau. Dùng cầu thang 2 vế dạng bản không có dầm limon có kích thước : +Cầu thang từ tầng trệt lên tầng 1 Chiều cao bậc : hbậc = 161,5 mm Chiều rộng bậc : bbậc = 275 mm +Cầu thang từ tầng 1 lên tầng 2 và các tầng còn lại Chiều cao bậc : hbậc = 159 mm Chiều rộng bậc : bbậc = 300 mm +Chiều rộng bản và chiều dày bản thang cho các tầng Chiều rộng bản : b = 1000m Chọn chiều dày bản thang : hb = 100mm VẬT LIỆU SỬ DỤNG  Bêtông có cấp độ bền B20, đá 1x2 có Rb = 11,5 MPa = 115 daN/cm2 Rk = 0,9 MPa = 9 daN/cm2  Cốt thép AII có Ra = 280 MPa = 2800 daN/cm2  Cốt thép AI có Ra = 225 MPa = 2250 daN/cm2 TÍNH TOÁN A. TỪ TẦNG TRỆT LÊN LẦU 1 (h = 4,2 m) Gồm hai vế thang : mỗi vế có 13 bậc thang DS LẦU 12 4 0 0 4500 D C N LẦU TRỆT LÊN LẦU 1 DS TRỆT B 1 VẾ 1 VẾ 2 I. Tính vế I 1. Tải trọng tác dụng Tải trọng tác dụng gồm tỉnh tải và hoạt tải ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 25 a. Tỉnh tải  Chiếu nghỉ : Cấu tạo bản thang: Thành phần  (m)  daN/m3 Tải t/chuẩn daN/m2 HSVT (n) Tải t/toán daN/m Đá granic 0,02 2000 40 1,1 44 Vữa lót 0,02 1800 36 1,2 43,2 Bản BTCT 0,1 2500 250 1,1 275 Vữa trát 0,01 1800 18 1,2 21,6 tải trọng 383,8  Bản thang : xét cho 1 bậc  Bậc thang Gđá = (l B + h B )* * *n*1 = (0,1615 + 0,275)*0,02*2000*1,1*1 = 19,20 daN Gvữa lót = (l B + h B )*  *  * n *1* = (0,1615 + 0,275)*0,02*1800*1,2*1 = 18,85 daN Ggạch = 1***)*( 2 1 nbh bacbac  = 1*3,1*1400*)275,0*16155,0( 2 1 = 40,41 daN Gbản = n *  *  *1*l B /cos = 1,1 * 2500 * 0,1*1*0,275/0,862 = 87,73 daN Gtrác = n *  *  *1*l B /cos = 1,2 * 1800 * 0,01*1*0,275/0,862 = 6,89 daN  G = Gđá + Gvữa lót + Ggạch + Gbản + Gtrác = 173,M08 daN Tỉnh tải phân bố trên mặt bậc : g b = bl G = 173,08/0,275 = 629,38 daN/m Tỉnh tải bố trên mặt xiên :g b= g b *cos = 629,38*0,862 = 542,52 daN/m Tay vịn gỗ:  Tải tiêu chuẩn gtvịn = 30 daN.  Tải tính toán gtvịn = 30*12 = 36 daN. b. Hoạt tải Theo TCVN 2737-1995 tải trọng và tác động ta có :  Hoạt tải tiêu chuẩn: ptc = 300 daN/m2 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 26  Hoạt tải tính toán: ptt = 300 * 1,2*1 = 360 daN/m Vậy tổng tải trọng tác dụng lên bản thang và chiếu nghỉ:  Bản thang: q1tt =542,52+ 36+ 360 /0,862= 996,15 daN/m Trong đó : tg = 275,0 1615,0   = 300 25 , cos = 0,862  Chiếu nghỉ: q2tt = 383,8+360 + 36 =779,8 daN/m 2. xác định nội lực  sơ đồ tính Chọn sơ đồ tính như sau : Momen: ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 27  xác định phản lực tại gối tựa : 3. Tính cốt thép Chọn a = 2cm  h0 = h – a = 8 cm, cắt bản có bề rộng 1m Aùp dụng công thức : m = 429,02 0  R bbhR M  m 211  S obb S R bhR A   0bh As  Theo kinh nghiệm mômen gối ta lấy bằng 40%momen nhịp (thiên về an toàn): ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 28 Vậy lập bảng tính Excel ta có kết quả như sau : Mômen DaN.m m  As (cm2) Bố trí AS chọn (cm2) (%) Mn bản = 2839.05 0.386 0.522 17.15 Þ14a90 17.1 1.62 Mg bản = 1135.62 0.154 0.168 5.536 Þ12a200 5.66 0.539 Mn cnghỉ = 1637.1 0.222 0.255 8.376 Þ12a130 8.7 0.829 Mg cnhgỉ = 645.84 0.088 0.092 3.02 Þ12a200 5.66 0.539 4. Bố trí cốt thép (xem bản vẽ) II. Tính vế II 1. Tải trọng tác dụng Tải trọng tác dụng gồm tỉnh tải và hoạt tải a. Tỉnh tải  Chiếu nghỉ : Thành phần  (m)  daN/m3 Tải t/chuẩn daN/m2 HSV T (n) Tải t/toán daN/m Đá granic 0,02 2000 40 1,1 44 Vữa lót 0,02 1800 36 1,2 43,2 Bản BTCT 0,1 2500 250 1,1 275 Vữa trát 0,01 1800 18 1,2 21,6 tải trọng 383,8  Bản thang : xét cho 1 bậc  Bậc thang Gđá = (l B + h B )* * *n*1 = (0,1615 + 0,275)*0,02*2000*1,1*1 = 19,20 daN Gvữa lót = (l B + h B )*  *  * n *1* = (0,1615 + 0,275)*0,02*1800*1,2*1 = 18,85 daN Ggạch = 1***)*( 2 1 nbh bacbac  = 1*3,1*1400*)275,0*16155,0( 2 1 = 40,41 daN Gbản = n *  *  *1*l B /cos = 1,1 * 2500 * 0,1*1*0,275/0,862 = 87,73 daN Gtrác = n *  *  *1*l B /cos = 1,2 * 1800 * 0,01*1*0,275/0,862 = 6,89 daN  G = Gđá + Gvữa lót + Ggạch + Gbản + Gtrác = 173,M08 daN ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 29 Tỉnh tải phân bố trên mặt bậc : g b = bl G = 173,08/0,275 = 629,38 daN/m Tỉnh tải bố trên mặt xiên :g b= g b *cos = 629,38*0,862 = 542,52 daN/m Tay vịn gỗ:  Tải tiêu chuẩn gtvịn = 30 daN.  Tải tính toán gtvịn = 30*12 = 36 daN. b. Hoạt tải Theo TCVN 2737-1995 tải trọng và tác động ta có :  Hoạt tải tiêu chuẩn: ptc = 300 daN/m2  Hoạt tải tính toán: ptt = 300 * 1,2*1 = 360 daN/m Vậy tổng tải trọng tác dụng lên bản thang và chiếu nghỉ:  Bản thang: q1tt =542,52+ 36+ 360 /0,862= 996,15 daN/m Trong đó : tg = 275,0 1615,0   = 300 25 , cos = 0,862  Chiếu nghỉ: q2tt = 383,8+360 + 36 =779,8 daN/m 2. xác định nội lực  sơ đồ tính Chọn sơ đồ tính như sau : Mọmen: ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 30  xác định phản lực tại gối tựa : 3. Tính cốt thép: Chọn a = 2cm  h0 = h – a = 8cm, cắt bản có bề rộng 1m Aùp dụng công thức : m = 429,02 0  R bbhR M  m 211  S obb S R bhR A   0bh As  Theo kinh nghiệm mômen gối ta lấy bằng 40%momen nhịp (thiên về an toàn): Vậy lập bảng tính Excel ta có kết quả như sau : Mômen DaN.m m  As (cm2) Bố trí AS chọn (cm2) (%) Mn bản = 2842.83 0.386 0.523 17.185 Þ14a90 17.1 1.629 Mg bản = 1137.13 0.155 0.169 5.544 Þ12a200 5.66 0.539 Mn cn = 2010.72 0.273 0.326 10.728 Þ12a100 11.31 1.077 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 31 Mg cn = 804.29 0.109 0.116 3.812 Þ12a200 5.66 0.539 4. Bố trí cốt thép (xem bản vẽ) III. Tính dầm chiếu nghỉ: Sơ bộ tiết diện dầm : hd = l) 20 1 8 1 (  =120 - 300mm , chọn h b =250mm bd = 200mm 1. Tải trọng:  Tải từ bản thang : dùng phản lực lớn nhất tính gbản =  1 05,2306 b RC 2306,05(daN/m)  Trọng lượng bản thân dầm gdầm = n *  * bd * hd = 1,1* 2500 * 0,2 * 0,25 = 137,5 (daN/m)  Tải từ tường gtường = n *  * ht = 1,3 * 340 * (2,1 – 0,5) = 707,2 (daN/m) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên dầm q = gbản + gdầm + gtường = 3150,75(daN/m) 2. Tính nội lực: Sơ đồ tính là dầm đơn giản một nhịp Mômen nhịp : M = ).(54,2268 8 4,2*75,3150 8 22 mdaN ql  ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 32 Lực cắt : Q = )(9,3780 2 4,2*75,3150 2 daN ql  3. Tính cốt thép: chọn a = 2cm  h0 = h – a = 23 cm Aùp dụng công thức : m = 1864,0 23*20*115 100*54,2268 22 0  bhR M b 208,01864,0*211211  m )(93,3 2800 23*20*115*208,0 20 cm R bhR A S b S   Chọn 2Þ18 có AS = 5,09 cm2 06.1 23*20 09,5 0  bh As %  Tính cốt đai Ta có: Q = 3780,9 (daN) Để đảm bảo bê tông không bị phá hoại do ứng suất nén chính : Q  k0Rnbh0 = 0,35*115*20*23 = 18515(daN)  Thoả mãn Trong đó k0 = 0,35 vì BT B20 Bê tông đủ khả năng chịu lực cắt khi : Q <k*R bt *b*h o Q =3780,9 > 0,6*9*20*23 = 2484(daN)  Cần tính cốt đai Lực cốt đai phải chịu 76,18 23*20*9*8 9,3780 8 2 2 2 0 2  bhR Q q bt d (daN/cm) Chọn đai Þ6 có fđ = 0,283 (nhánh) n = 2 Khoảng cách tính toán utt = cm q nfR d dsd 88,67 76,18 283,0*2*2250  ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 33 umax = cm Q bhRk 76,37 9,3780 23*20*9*5,15,1 220  uct = 15cm vì h < 45cm  uct  h/2 và 15cm Vậy uchọn =min(utt + uct + umax) = 15cm Kiểm tra khả năng chịu lực của cốt đai và bêtông Qdb = 15 283,0*2*2250 *23*20*9*88 220 dk qbhR = 8041,97(daN) Qdb > Q  không cần tính cốt xiên 4. Bố trí cốt thép (xem bản vẽ) IV. Tính dầm chiếu tới: Sơ bộ tiết diện dầm : hd = l) 20 1 8 1 (  =120 - 300mm , chọn h b =300mm bd = 200mm 4. Tải trọng :  Tải từ bản thang : dùng phản lực lớn nhất tính gbản =  1 82,2581 b RD 2581,82(daN/m)  Trọng lượng bản thân dầm gdầm = n *  * bd * hd = 1,1* 2500 * 0,2 * 0,3 = 165 (daN/m)  Tải từ sàn truyền vào có dạng hình thang được chuyển thành phân bố đều tương đương: q td = gsàn* )21( 2 32   b = 765,6* )3333,03333,0*21( 2 6,1 32  = 499,08(daN/m) ( với b=1,6 m ;  = a b 2 = 4,2*2 6,1 = 0,3333 ) Vậy tổng tải trọng tác dụng lên dầm q = gbản + gdầm + qtd = 3245,9(daN/m) 5. Tính nội lực: Sơ đồ tính là dầm đơn giản một nhịp Mômen nhịp : M = ).(05,2337 8 4,2*9,3245 8 22 mdaN ql  ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 34 Lực cắt : Q = )(08,3895 2 4,2*9,3245 2 daN ql  6. Tính cốt thép: chọn a = 2cm  h0 = h – a = 28 cm Aùp dụng công thức : m = 1296,0 28*20*115 100*05,2337 22 0  bhR M b 1393,01296,0*211211  m )(204,3 2800 28*20*115*1393,0*1 20 cm R bhR A S b S   Chọn 2Þ16 có AS = 4,022 cm2 718,0 28*20 100*022,4 0  bh As %  Tính cốt đai Ta có: Q = 3895,08 (daN) Để đảm bảo bê tông không bị phá hoại do ứng suất nén chính : Q  k0Rnbh0 = 0,35*115*20*23 = 18515(daN)  Thoả mãn Trong đó k0 = 0,35 vì bê tông cấp độ bền B20 Bê tông đủ khả năng chịu lực cắt khi : Q <k*R bt *b*h o Q =3895,08 > 0,6*9*20*28 = 3024(daN)  Cần tính cốt đai Lực cốt đai phải chịu : 44,13 28*20*9*8 08,3895 8 2 2 2 0 2  bhR Q q bt d (daN/cm) Chọn đai Þ6 có fđ = 0,283 cm2 (nhánh) n = 2 Khoảng cách tính toán utt = cm q nfR d dsd 75,94 44,13 283,0*2*2250  ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 35 umax = cm Q bhRk 35,54 08,3895 28*20*9*5,15,1 220  uct = 15cm vì h < 45cm  uct  h/2 và 15cm Vậy uchọn =min(utt + uct + umax) = 15cm Kiểm tra khả năng chịu lực của cốt đai và bêtông Qdb = 15 283,0*2*2250 *28*20*9*88 220 dk qbhR = 9790,23(daN) Qdb > Q  không cần tính cốt xiên 4. Bố trí cốt thép (xem bản vẽ) B. TỪ LẦU 1 ĐẾN LẦU 9 (h = 3,5m) Gồm hai vế thang : vế I và vế II đều có 11 bậc thang. DS LẦU 12 4 0 0 4200 D C N LẦU 1 LÊN LẦU 2 DS TRỆT B 1 VẾ 1 VẾ 2 I. Tính vế I: 1. Tải trọng tác dụng: Tải trọng tác dụng gồm tỉnh tải và hoạt tải a. Tỉnh tải:  Chiếu nghỉ : Thành phần  (m)  daN/m3 Tải t/chuẩn daN/m2 HSV T (n) Tải t/toán daN/m Đá granic 0,02 2000 40 1,1 44 Vữa lót 0,02 1800 36 1,2 43,2 Bản BTCT 0,1 2500 250 1,1 275 Vữa trát 0,01 1800 18 1,2 21,6 tải trọng 383,8  Bản thang : xét cho 1 bậc  Bậc thang Gđá = (l B + h B )* * *n*1 ĐỀ TÀI: VIỆN NÔNG NGHIỆP MIỀN NAM SV: HOÀNG VĂN TUÂN LỚP: 09HXD1 GVHD: GS. MAI HÀ SAN Trang 36 = (0,159 + 0,3)*0,02*2000*1,1*1 = 20,20 daN Gvữa lót = (l B + h B )*  *  * n *1* = (0,159 + 0,3)*0,02*1800*1,2*1 = 19,83 daN Ggạch = 1***)*( 2 1 nbh bacbac  = 1*3,1*1400*)3,0*159,0( 2 1 = 43,4 daN Gbản = n *  *  *1*l B /cos = 1,1 * 2500 * 0,1*1*0,3/0,883 = 93,43 daN Gtrác = n *  *  *1*l B /cos = 1,2 * 1800 * 0,01*1*0,3/0,883 = 7,34 daN  G = Gđá + Gvữa lót + Ggạch + Gbản + Gtrác = 178,2 daN Tỉnh tải phân bố trên mặt bậc : g b = bl G = 184.2/0,3 = 614 daN/m Tỉnh tải bố trên mặt xiên :g b= g b *cos = 614*0,883 = 542,16 daN/m Tay vịn gỗ:  Tải tiêu chuẩn gtvịn = 30 daN.  Tải tính toán gtvịn = 30*12 = 36 daN. b. Hoạt tải : Theo TCVN 2737-1995 tải trọng và tác động ta có :  Hoạt tải tiêu chuẩn: ptc = 300 daN/m2  Hoạt tải tính toán: ptt = 300 * 1,2*1 = 360 daN/m Vậy tổng tải trọng tác dụng lên bản thang và chiếu nghỉ:  Bản t