Luận văn Móng cọc khoan dẫn bóng trung tâm truyền hình Việt Nam

TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -152- LÔÙP :98 XD3 Luận văn Móng cọc khoan dẫn bóng trung tâm truyền hình Việt Nam TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -153- LÔÙP :98 XD3 PHƯƠNG ÁN III :MÓNG CỌC KHOAN DẪN ĐÓNG -  - I.CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT ĐÀI CỌC : - Căn cứ vào tru địa chất và chiều sâu của lớp đất, ta chọn lớp đất thứ 2 để đặt đài cọc , chiều sâu chôn móng so với mặt đất tự nhiên là h=2 m . - Chiều su hố khoan dẫn Z=11m tính từ đáy đài móng , đóng sâu xuống so với đáy hố khoan là 11,7 m II . CHỌN LOẠI VẬT LIỆU CHO CỌC : -Sử dụng cọc bê tông cốt thép 35x35cm đúc tại chỗ dài 8 m . + B tơng mc 300 : Rn = 130 kG/cm2; Rk = 10 kG/cm2. +Sử dụng thp AIII R’a = 3600 kG/cm2. AII Ra = 2800 kG/cm2. III. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC : 1.Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí của đât nền . - Tính sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí của đát nền , theo TCXD 205 – 1998 . Qa = tc tc k Q Trong đó : ktc là hệ số độ tin cậy được lấy như sau : ktc =1.4 Qtc = isifippr lfmuAqmm ( ) - qp : cường độ tính toán chịu tải của đất ở mũi cọc . - fsi : cường độ tính toán của lớp thứ i theo xung quanh cọc . - m : hệ số của cọc làm việc trong đất , lấy m = 1 - mr ,mfi : các hệ số làm việc của đất lần lượt ở mũi cọc và ở mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc ,đến sức chống tính toán của đất - li : chiều dy của lớp thứ i tiếp xc với cọc . - Ap , u tiết diện v chu vi cọc . Ta cĩ : mR = 1 mfi = 0.6 (hạ cọc bằng cách đóng cọc vào hố khoan dẫn khi đường kính nhỏ hơn 5 cm với cọc tiết diện vuông , đường kính hố khoan d=30cm ) mfi = 1 (Hạ cọc bằng cách đóng cọc đặc bằng búa cơ học hoặc búa diesel ) qp =348.2 T/m2 u = 4x0.35 = 1.4m Ap= 0.35x0.35 =0.1225 m2 Để tính fs ,ta chia đất thành từng lớp với chiều dày li như hình vẽ . TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -154- LÔÙP :98 XD3 Tra bảng ta cĩ cc gi trị sau: →mRqPAP =1*348.2*0.1225=42.65 T →u∑mf fsi li=1.4*(0.6*40.13 +1*59.28)=116.7 T ⇛Qtc = isifippr lfmuAqmm ( ) =159.35 T. Lớp đất zi (m) li fi (T/m2) fili (T/m2) 2 2.5 1 1.03 1.03 4 2 1.39 2.78 3 6 2 3.65 7.3 8 2 3.85 7.7 10 2 5.55 11.1 12 2 5.11 10.22 14 2 4.67 9.34 16 2 4.53 9.06 18 2 4.69 9.38 20 2 4.85 9.7 4 22 2 5.8 11.6 23.85 1.7 5.985 10.2 Tổng cộng: 99.41 4, 5m 0, 5m 2m 16 m 2m Z9 =1 8m Z 10 =2 0m Z1 1= 22 m Z1 2= 23 .8 5m Z8 =1 6m 10 m 2m 2m 1. 7m 2m Caùt mòn laãn boät, ít seùt, traïng thaùi chaët vöøa. B = 0. = 1,954(T/m3) = 28 47' 1. 7m  o  2m 2m - 24.700 - 2.000 Z7 =1 4m Z 2= 4mZ 1= 2. 5m Z 3= 6m Z4 =8 m Z5 =1 0m Z6 =1 2m 2m 1m 2m 2m 2m 2m 2m 2m Ñaát seùt laãn boät , traïng thaùi deûo cöùng. B = 0,35. = 1,953(T/m3) = 14 37'16 m   o 2m 2m 2m Ñaát seùt, traïng thaùi deûo meàm. B = 0,63. = 1,889(T/m3) = 10 18'o  Maët ñaát tính toaùn TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -155- LÔÙP :98 XD3 Vậy : Q a= Tk Qtc 8.113 4.1 35.159  III.2. Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường độ đất nền 1. Tính sức chịu tải của cọc theo cường độ đất nền, theo TCXD 205-1998 - Sức chịu tải cực hạn của cọc: Qu = Qp + Qs =qpAp+Asfs - Sức chịu tải cho php của cọc l: Qa = s s p p FS Q FS Q  - Trong đó : FSs : Hệ số an tồn cho thnh phần ma st bn, lấy bằng 1.5÷2.0 FSp : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc, lấy bằng 2.0÷3 Ap : Diện tích tiết diện ngang thn cọc. - Ta cĩ : As = u.L U : chu vi tiết diện ngang của cọc, u = 4x0.35 = 1.4m L : Chiều dài cọc ngoài đài, chọn L = 22.7.m . - qp : Sức khng ở mũi cọc, được tính theo công thức : cvppp cNNqNdq    c : Lực dính giữa thân cọc và đất T/m2. ’vp : Ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng tại độ sâu mũi cọc do trọng lượng bản thân đất, T/m2. Nc, Nq, N : Hệ số sức chịu tải, phụ thuộc vào ma sát trong của đất, hình dạng mũi cọc v phương pháp thi công cọc.  : Trọng lượng thể tích của đất ở độ sâu mũi cọc, T/m3 dp : Đường kính tiết diện cọc . - Ta cĩ : Qs = As.fs = u.(fi.li) fs : Ma sát bên tác dụng lên cọc được tính theo công thức: ahsas tgkcf   ca : Lực dính giữa thân cọc và đất, lấy ca = c (T/m2) (Đối với cọc bê tông). h :Ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương vuông gĩc với mặt bn cọc (T/m2). a : Góc ma sát giữa cọc và đất nền, lấy a =  li : Chiều dài lớp đất thứ i mà cọc đi qua. 2. Tính sức chịu tải của đất nền ở mũi cọc ( Qp ) - Ta cĩ: Qp = qp.Ap cvppp cNNqNdq    - Đất ở mũi cọc có : I =28o28’  tra bảng (nội suy) được : Nq =17.808 Nc = 31.612 N = 15.7 - Khi tính toán trọng lượng riêng của đất nằm dưới mực nước ngầm thì lấy trọng lượng riêng đẩy nổi. đn= 0.941 T/m3, dp =0.35m , c = 0.007 T/m2 - Ưng suất thẳng đứng hữu hiệu do trọng lượng bản thân đất nền : vp=  ii h =1.8733.5+0.873x1+0.94416+0.9413.7 = 26.0142 T/m2 Vậy sức khng ở mũi cọc l: qp =0.9410.815.7+26.014217.808+0.00731.612= 475,3 T/m2 Ap= 0.35x0.35 =0.1225 m2 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -156- LÔÙP :98 XD3 ppp AqQ  = 475,3  0,1225 = 58,22 T 3. Tính ma st bn tc dụng ln cọc ( Qs ) Qs =Asfs - Ở đây cọc nằm trong 3 lớp Lớp 2: cĩ ca = c =0.096 T/m2 , = 8o31’ ,  = 1.873 T/m3 h’ = ks.v’ = ks.(’.z) ks =1-sin = 1-sin8o31’ = 0.852   ii zz  .' =1.8733+0.873x4.5= 9,5 T/m2 Nn h’ = 0.8529,5 = 8.09 T/m2  1sf ca + h ’ tga = 0,096+8.09tg8o31’ = 1.3 T/m2 Lớp 3: cĩ ca = c =0.521 T/m2 , =14o 2’ ,  = 0.944 T/m3 h’ = ks.v’ = ks.(’.z) ks =1-sin = 1-sin1402’ = 0.757   ii zz  .' =1.8733+0.873x4.5+0.94413 = 21.77 T/m2 Nn h’ = 0.75721.77 = 16,48 T/m2  2sf ca + h ’ tga = 0.521+16,48tg1402’ = 4,64 T/m2 Lớp 4: cĩ ca = c = 0.007 T/m2 ,  = 28028’ ,  = 0.941 T/m3 h’ = ks.v’ = ks.(’.z) ks =1-sin = 1-sin28028’ = 0.523   ii zz  .' =1.8733+0.873x4.5+0.94413+ 0.94122,85 = 43,32 T/m2 Nn h’ = 0,52343,32 = 22,65 T/m2 3sf ca + h ’ tga = 0.007+22,65tg28028’ = 12,29 T/m2 Vậy với chiều dài cọc ngoài đài 22,7 m ta có : Qs2= 2sf As2=1.3  1.4 3 = 5,46 T Qs3= 3sf As3= 4.64  1.4 16 = 96,51T Qs4= 4sf As4= 12,29  1.4 3,7 = 63,66T Qs = 2 66,63 2 51,96 2 46,5  = 2,73 + 48,25 + 31,83= 82,81 T Qp= 3 22,58 =19,40T Vậy tổng sức chịu tải cho php của cọc l: Qa =19,40 +82,81 = 102,216 T Chọn sức chịu tải thiết kế của cọc l :Qa=min{Qa,Qa’}=102,216T IV . THIẾT KẾ MĨNG KHUNG TRỤC 3 - A : IV . 1 TÍNH MĨNG 3 - A :( M1) - Tải truyền xuống mĩng : Chn cột trục A B C D Ntt (T) 357,43 569,96 573,4 368,44 Mtt (Tm) 18.11 31.31 31.46 15.31 Qtt (T) 7.68 11.23 11.40 5.69 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -157- LÔÙP :98 XD3 IV . 1.1 Xác định sơ bộ kích thước đài cọc - Khoảng cch giữa cc cọc l 3d = 3x 0.35=1.05 m - Ứng suất trung bình dưới đế đài : 71.92 )35.0*3( 216,102 )3( 22  d Pc th T/m 2 ( với Pc= Qa=102,216T) -Dung trọng trung bình của đài và đất trên đài : tb=2 T/m3 -Diện tích đài cọc được xác định sơ bộ như sau : ).(02,4 2271.92 43.357 2m h NF tbtb      ñ -Trọng lượng đài và đất phủ lên đài được xác định như sau : Qđ = n.Fd.tb.hm = 1.1*4,02*2*2 = 17,73T IV . 1.2 Xác định số lượng cọc . )(77,4 216,102 73.1743.3573,1. P coïc c Nnc  - Chọn n = 5 cọc ( vì mĩng lệch tm kh lớn ) -Kích thước móng được chọn là : 2x3 m (Fd=6 m2) -Bố trí đài và cọc như hình vẽ: IV . 1.3 Cấu tạo v tình tốn đài cọc : - Chọn chiều di cọc ngm vo đài h1= 15 cm - Chiều cao tối thiểu của đài :hd= ac+h1+h2 = 50 + 15 +20 = 85 cm Với chiều cao đài giả định là hđ = 1. m ,thì đầu cọc nằm ở phạm vi hình thp chọc thủng nn khơng cần kỉm tra điều kiện chọc thủng .(Xem hình vẽ ) - Lực dọc tính toán xác định : ∑ Ntt = 357.43+26.4=383.83 T - Khoảng cch giữa cc cọc : a = 3d = 3*0,35 = 1,05 (m). Chọn lại khoảng cách giữa các cọc như hình vẽ . - Chiều cao đài: h = 1,0 (m).  Kiểm tra lại kích thước đài cọc : - Diện tích thực đài cọc: ).(632 2mLBF  ññ*ñ 213 00 20 00 30 0 70 0 3000 4 5 3 70 0 40 0 500 A 1200300 1200 300 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -158- LÔÙP :98 XD3 - Tải trọng thực tác dụng lên đài: ).(4,262261,1* ThFnN tb  ñ *tt - Tải trọng tính tốán được tính lại: ).(83.3834.2642.357* TNNN tttto tt - Kiểm tra lại điều kiện: )(216,102)(76.76 5 83.383 TQT n N c tt  chopheùp Vậy kích thước móng đ tính tốn l hợp lý. IV.1.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên một đầu cọc. - Tính toán móng khối qui ước tới đáy đài: ).(.... ThLBnW tbmdddqu  Với gtb = 2 T/m3 - Thể tích đài cọc: ).(60,132 3mHLB  ñññ - Thể tích đất phía trên đài cọc. ).(6)0,12(32 3mhLB  ññ - Trọng lượng của đài cọc và đất đắp trên đài. ).(9.28)880,165,26(1,1 TWqö ñ - Tải trọng truyền xuống đáy đài. ).(3,3869.2842.357 TWNN ttott  ñqö ).(47,33268,711,18 TmhQMM mttottott  - Tải trọng tc dụng bình qun ln đầu cọc. ).(26.77 5 3.386 T n N p c tt tb   - Tải trọng tác dụng lên đầu cọc biên. ).( 1 2 max max min T x xM pp n i i tt y tb tt     Xmax = 1.2 (m).   ).(76.5)2,1(2)2.1(2 222 mxi Vậy : ).(97.626,77 76.5 2,147,3326.77max min Tptt  Pmax = 84,23 (T). Pmin = 70.29 (T). - Trọng lượng tính toán của cọc. ).(65,75,27,2235,035,01,1 TLddnp cC   * Kiểm tra điều kiện lực tác dụng lớn nhất truyền xuống dy cọc bin. Pmax +Pc = 84.23 + 7.65 = 91,87(T). Pmax +Pc = 91,87(T) < Qc = 105,59 (T). Vậy cọc đủ khả năng chịu tải. * Kiểm tra điều kiện lực tác dụng nhỏ nhất truyền xuống dy cọc bin. (kiểm tra điều kiện chống nhổ ). Pttmin = 70.29(T) > 0 => khơng cần kiểm tra cọc chịu nhổ. TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -159- LÔÙP :98 XD3 IV.1.5 Kiểm tra lực tác dụng lên đất nền dưới mũi cọc (ứng suất dưới đáy mũi cọc) IV.1.5.1 Xác định kích thước móng khối qui ước. - Xác định góc ma sát trong trung bình của cc lớp đất mà cọc xuyên qua.    i ii tb h h  o tb 80,157.3163 7.336.281615,14313.9     gĩc truyền lực: '953 4 80,15 4 0 0  tb   - Chiều rộng móng khối qui ước: 4 .2 tbm tgDBB   ñ với: Bđ = 2(m): chiều rộng đài cọc. D = 0,35(m). Lc = 22.7(m): chiều di cọc. do đó: Bm = 2– 0,35 + 2 . 22.7 . tg(3,95o) = 5.3(m). Bm = 5,3(m). - Chiều dài móng khối qui ước: 4 .2 tbm tgDLL   ñ với Lđ = 3(m): chiều dài đài cọc. do đó: Lm = 3 – 0,35 + 2 . 22.7 . tg(3,95o) = 6.3(m). Lm = 6.3(m). - Chiều cao móng khối qui ước: Hm = Lc + hm = 22.7 + 2 = 24.7 (m). - Trọng lượng móng khối qui ước trong phạm vi từ đáy đài cọc trở lên. ).(... ThLmBW tbmmmqu  ).(56.133223.63.5 TW mqu  - Trị tiêu chuẩn trọng lượng cọc: cọc (35x35)cm, dài 22.7(m). Ntcc =1.1.nc Lc . Fc . g =1,1*5* 22.7 *0,35 *0,35* 2,5 = 38.23(T). - Trọng lượng đất từ đáy đài trở xuống đến mực nước ngầm . 1,880x2x5.3x6,3 =125,5 T - Trọng lượng đất từ mực nước ngầm trở xuống đến đáy móng khối qui ước. (0.880*1+0.947*16+0.946*3.7)*5,3*6,3=652,2(T) - Trọng lượng móng khối qui ước: ).(5,9492,6525,12523,3856,133 TN tcqu  - Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối móng qui ước. ).(13075,94943,357 TNNN tcqu tc o tc  - Mômen tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm khối móng qui ước. ).(2.223)27.22(68,747,33 TmhQMM tcotcotc  m - Độ lệch tâm: ).(17,0 1307 2.223 m N Me tc tc  TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -160- LÔÙP :98 XD3 - Ap lực tiêu chuẩn tại đáy khối móng qui ước:                3.6 17,061 39.33 1307.61max min mmm tc tc L e BL N  )./(48,45 2max mTtc  )./(80,32 2min mTtc  )/(14,39 2mTtctbx  IV.1.5.2 Xác định cường độ tính toán của đất ở đáy móng khối qui ước : Cường độ tính toán của đất dưới mũi cọc : Cơng thức : )./)(..3...1,1...1,1( 2'21 mTCDHBBA k mmR IIIImIIm tc m     trong đó : ktc = 1: hệ số độ tin cậy ( lấy ktc = 1 vì cc chỉ số cơ lý của đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đối với đất ). m1 , m2: hệ số điều kiện làm việc của đất nềnvàdạng kết cấu công trình tc động qua lại với nền đất . m1 = 1,2: ( đất cát vừa và mịn ) m2 = 1,3: (đất các vừa và mịn , L /H < 1,5 ) g II = 1,946( T/m3): trọng lượng riêng của lớp đất nằm dưới mũi cọc, lấy với ɣđn =0,946 ( T/m3) Hm= 22,7 m CII = 0,013 (T/m2): lực dính của lớp đất dưới mũi cọc g' II: trọng lượng riêng trung bình của lớp đất nằm dưới mũi cọc. )./( 31' mT l l i n i ii II        )./(07,1 7.31612 946.07.3947.016880.01880.12 3' mTII    . jII = 28o47’, tra bảng 3.2 / 27 sch HDĐA N&M (Tg.Nguyễn Văn Quảng- NXB XY DỰNG ) nội suy ta cĩ: A = 1,018 ; B = 4,891 ; D = 7,522 Vậy ta cĩ : )./(4,212 )013,0522,7307,17.22891.41,1946,09,4018,11,1( 1 3,12,1 2mTR R m m     Suy ra: 1,2.Rm = 1,2*212,4= 254,9 (T/m2). Thoả mn điều kiện: mtc RmT 2,1)/(48,45 2max  mtc RmT  )/(80,32 2min  Kết luận: Vậy ta cĩ thể sử dụng cơng thức tính toán được độ lún của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính . IV.1.6 KIỂM TRA ĐỘ LÚN. TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -161- LÔÙP :98 XD3 - Theo qui phạm Việt Nam , độ lún của móng cọc được tính cho lớp đất dưới mũi cọc ( tức là dưới móng khối qui ước ). - Theo TCVN 45 – 78 giới hạn chịu lún ở độ sâu tại đó có : btglz   2,0 - Dùng phương pháp cộng ln từng lớp ithi a ii hE SSS  ; -Tính lún dưới đáy móng khối qui ước : Lm=6.3m ;Bm=5.3m . -Ap lực bản thn tại mũi cọc : )/(05.277.3946.016947.01880.04880,1).( 2mThiibt   -Ap lực gây lún tại tâm diện tích đáy móng khối qui ước : )/(09,1205,2714.39 2mTP bttctbo   - tại giữa mỗi lớp đất ,ta xác định các trị số : + ).( iibt h  :Ap lực bản thn + ooglz pk  : Ap lực gy ln . Trịsố ko (tra bảng 3-7 trang 33 sách HDNM –Nguyễn Văn Quảng )ứng với 2z/b v tỷ số : 18.1 3.5 3.6  B L (z tính từ đáy móng khối qui ước ) -Chia nền đất dưới mũi cọc thành từng lớp có chiều dày : ,325,1 4 3.5 4  mi Bh lấy hi=1 m - chia nền thành các lớp dày 1m lập bảng như sau : STT Độ sâu (m) 2z/b ko gl (T/m2) bt (T/m2) 0 0 0 1 12,09 27.05 1 1 0.377 0.968 11,70 27.996 2 2 0.755 0.842 10,179 28.942 3 3 1.132 0.677 8,18 29.888 4 4 1.509 0.526 6,35 30.834 5 5 1.886 0.407 4,92 32.726 TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -162- LÔÙP :98 XD3 *Tại độ sâu z= 8m dưới đáy móng khối quy ước có : )/(16.6726,322,02,0)/(92,4 22 mTxxmT btglz   *Tính lún theo phương pháp cộng lún từng lớp : -Modul biến dạng của lớp đất 4 được thống kê trong sử lý địa chất: E=1781 T/m2; =0.8 - Độ lún được tính bởi công thức cmh E S i tb i a 21) 2 92,435,618,818,1070,11 2 09,12( 1781 8.0    Như vậy : S =2 cm < [ Sgh ] = 8cm. thoả yu cầu về biến dạng. IV.1.7.Tính đài cọc và bố trí thép cho đài : 1.Kiểm tra điều kiện xuyên thủng . - Kiểm tra theo điều kiện chọc thủng : Pxt ≤ 0.75R k.u xt .ho . Khi vẽ thp chọc thủng thì cc cọc đều nằm trong tháp ,do đó không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng . 2.Tính cốt thp. - Xem dầm làm việc như dầm console ngàm ở mép cột chịu lực tập trung là phản lực đầu cọc. - Momen theo phương cạnh dài (cạnh ngàm I-I) M = ri Pimax ri : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến mép cột + Xt 2 cọc cĩ r = 2 1 chl  = 2 5.04,2  = 0.95 m , Pmax = 84,23 T Với l1:là khoảng cách giữa hai tim cọc theo phương cạnh dài hc: chiều cao tiết diện cột. 22 ,7 m 16 m 10 m o 4,9232,726 z 8,1829,888 30,834 6,35 28,942 27,996 10,18 11,70 27,05 12,09 o o 4, 5m 0, 5m 1, 0m 3,95° 1, 0m TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -163- LÔÙP :98 XD3  MI =2Pmax.r = 2 84,23  0.95 = 160 Tm Fa = 09.58 36001059.0 10160 9.0 5 0     a I Rh M cm2. - Momen theo phương ngắn (cạnh ngàm II-II): + Xt 2 cọc cĩ r = 2 1 cbb  = 2 4.08.1  = 0.7m , Ptb = 77,26 T Với b1:là khoảng cách giữa hai tim cọc theo phương cạnh ngắn bc: bề rộng tiết diện cột.  MII =2Ptb.r = 2  77,26  0.7 = 108,164 Tm Fa = 27,39 3600859.0 10164,108 9.0 5 0     a II Rh M cm2. Trong đó: h0 = hđ – a = 100 -15 = 85cm - Chọn 1622 a180 ( 60,81 cm2) theo phương I-I - Chọn 11 22 a180 ( 41,81 cm2) theo phương II-II Thp cấu tạo chọn  12 a 200. IV. 1.8. Tính tốn cọc chịu tc dụng của tải trọng ngang -Giả sử đầu cọc được ngàm vào đài do đó đầu cọc chỉ chuyển vị ngang không có chuyển vị xoay. -Momen qun tính tiết diện ngang của cọc : 453 1012535.035.0 12 1 12 1 mbhI  -Độ cứng tiết diện ngang của cọc : 254 36271012510290. TmIEb   - Chiều rộng quy ước bc: theo TCXD 205-1998: +d 18.0  dbm c +d mdbm c 03.15.035.05.15.05.18.0  -Hệ số tỷ lệ k trong cơng thức :Cz=k.z L M H S M NS S M N TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -164- LÔÙP :98 XD3 -chiều dài ảnh hưởng : lah=2(d+1)=2*(0.35+1)=2.7m -Chiều dài ảnh hưởng nằm trong lớp đất thứ 2là lớp đất sét vàng trạng thái dẻo mềm ,tra bảng ta được hệ số tỷ lệ là k=296T/m4. - Hệ số biến dạng : 155 609.0 3627 03.1296 .    m IE kb b c bd -Chiều dài tính đổi của cọc trong đất : Le= 05.157.24609.0. Lbd -Cc chuyển vị MMMHHMHH  ,,, của cọc ở cao trình đáy đài do các ứng lực đơn vị đặt tại cao trình đáy đài . HH : chuyển vị ngang của tiết diện (m/T) bởi Ho=1(T) HM : chuyển vị ngang của tiết diện (1/T) bởi Mo=1(Tm) MH :gĩc xoay của tiết diện (1/T) bởi Ho=1(T) MM : gĩc xoay của tiết diện (1/Tm) bởi Mo=1(Tm) Le=15.05 >4cọc tựa lên đất ⇛Ao=2.441 ; Bo=1.621 ; Co=1.751 - Cơng thức tính : )/(1079.29441.2 3627609.0 1 .. 1 4 33 TmAIE OBbd HH      16 m 3m la h= 2. 7m 1dvHf Mf TRUNG TÂM TRUYỀN HÌNH VIÊT NAM GVHD : TRƯƠNG QUANG THÀNH SVTH: DÖÔNG HUØNG CÖÔØNG -165- LÔÙP :98 XD3 )/1(1005.12621.1 3627609.0 1 .. 1 4 22 TBIE OBbd HMMH      )/1(1093.7751.1 3627609.0 1 .. 1 4 TmA IE OBbd MM      -Lực cắt của cọc tại cao trình đáy đài: Qtt=7.68T (đối với 5 cọc )⇛Hf=7.68/5=1.536T -Vì đầu cọc ngàm cứng vào đài dưới tác dụng của lực ngang , trên đầu cọc có xuất hiện momen gọi là momen ngàm : TmH IE L IE LL M f B O MM b O MMOMH f 334.2536.11093.7 1005.12 . ..2 4 4 2            ( Vì Lo=0 ) - Chuyển vị ngang yo (m) tại cao trình đáy đài : + yo=Hf . HMfHH M  . =1.536x29.79x10-4-2.334x12.05x10-4=0.0018m . - Chuyển vị của cọc ở cao trình đặt lực ngang Hf : cm IE LM IE LH Ly b of b f ooon 18.00000018.0.2 . .3 . 30  .Vì ( Lo=0 , 0 )   cmS ghn 1 -Momen uốn Mz (Tm ) trong cc tiết diện của cọc : Mz= 331332 ......... D H CMBIEAyIE bd f obbdobbd    Với chiều sâu tính đổi Ze= zbd .  Momen uốn Mz dọc thn cọc : z(m) ze A3 B3 C3 D3 MZ 0.000 0.0 0 0 1,000 0 -2.334 0.328 0.2 -0.001 0 1.000 0.200 -1.832 0.657 0.4 -0.011 -0.002 1,000 0,400 -1.352 0.985 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 -0.903 1.314 0.8 -0,085 -0.034 0.992 0.799 -0.506 1.642 1