Luận văn Điều khiển động cơ không đồng bộ 3 pha trong cầu trục nhà máy thủy điện a vương bằng phương pháp điều áp stator và xung điện trở rotor

Ngày nay hầu hết trong cầu trục đều sử dụng biến tần để điều khiển động cơ nâng hạ. Với một số ưu thế tuyệt đối là khởi động mềm và điều chỉnh tốc độ động cơ vô cấp, đường đặc tính cơ mềmhơn rất nhiều so với các hệ còn lại, nhưng khi sử dụng bộ biến tần thì giá thành đắt, khó sửa chửa khi sự cố xảy ra, hầu hết là phụ thuộc vào nhà sản xuất. Với đề tài “Điều khiển động cơ không động bộ3 pha trong cầu trục nhà máy thủy điện A Vương bằng phương pháp điều áp stator và xung điện trở rotor”, luận văn góp phần xây dựng hệ điều khiển có thể thay thế phương pháp trên nhưng vẫn đạt yêu cầu về khởi động và điều chỉnh tốc độvô cấp, giá thành hạ, dể sửa chửa khi có sự cố.

pdf26 trang | Chia sẻ: lvbuiluyen | Ngày: 14/11/2013 | Lượt xem: 2271 | Lượt tải: 13download
Bạn đang xem nội dung tài liệu Luận văn Điều khiển động cơ không đồng bộ 3 pha trong cầu trục nhà máy thủy điện a vương bằng phương pháp điều áp stator và xung điện trở rotor, để tải tài liệu về máy bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
1 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRẦN MINH NHỰT ĐIỀU KHIỂN ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ 3 PHA TRONG CẦU TRỤC NHÀ MÁY THỦY ĐIỆN A VƯƠNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐIỀU ÁP STATOR VÀ XUNG ĐIỆN TRỞ ROTOR Chuyên ngành : Tự động hóa Mã số: 60.52.60 TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT Đà Nẵng - Năm 2012 2 Công trình được hoàn thành tại ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG Người hướng dẫn khoa học: TS. NGUYỄN BÊ Phản biện 1: PGS.TS. NGUYỄN HỒNG ANH Phản biện 2: TS. TRẦN ĐÌNH KHÔI QUỐC Luận văn được bảo vệ tại Hội đồng chấm luận văn tốt nghiệp Thạc sĩ kỹ thuật họp tại Đại học Đà Nẵng vào ngày tháng năm 2012. * Có thể tìm hiểu luận văn tại: - Trung tâm Thông tin - Học liệu, Đại học Đà Nẵng - Trung tâm Học liệu, Đại học Đà Nẵng 1 MỞ ĐẦU 1. TÍNH CẤP THIẾT CỦA ĐỀ TÀI Ngày nay hầu hết trong cầu trục đều sử dụng biến tần để điều khiển động cơ nâng hạ. Với một số ưu thế tuyệt đối là khởi động mềm và điều chỉnh tốc độ động cơ vô cấp, đường đặc tính cơ mềm hơn rất nhiều so với các hệ còn lại, nhưng khi sử dụng bộ biến tần thì giá thành đắt, khó sửa chửa khi sự cố xảy ra, hầu hết là phụ thuộc vào nhà sản xuất. Với đề tài “Điều khiển động cơ không động bộ 3 pha trong cầu trục nhà máy thủy điện A Vương bằng phương pháp điều áp stator và xung điện trở rotor”, luận văn góp phần xây dựng hệ điều khiển có thể thay thế phương pháp trên nhưng vẫn đạt yêu cầu về khởi động và điều chỉnh tốc độ vô cấp, giá thành hạ, dể sửa chửa khi có sự cố. 2. ĐỐI TƯỢNG VÀ PHẠM VI NGHIÊN CỨU Đối tượng nghiên cứu của đề tài là động cơ không đồng bộ ba pha (động cơ nâng hạ) trong cầu trục nhà máy thủy điện Nghiên cứu cơ sở lý thuyết về hệ thống tự động điều chỉnh dòng khởi động và điều chỉnh tốc độ động cơ không đồng bộ 3 pha với momen không đổi 3. PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU Nghiên cứu tổng quan về động cơ không đồng bộ ba pha và các đặc tính khởi động và điều chỉnh tốc độ động cơ Nghiên cứu phương pháp điều khiển PID trong động cơ không đồng bô ba pha Xây dựng mô hình trên matlab simulik để đánh giá trên quả thu được 4. Ý NGHĨA KHOA HỌC VÀ THỰC TIỄN ĐỀ TÀI 2 Tối ưu hóa quá trình điều khiển, giảm dòng khởi động động cơ không đồng bộ ba pha trong cầu trục, hạ giá thành, làm chủ được công nghệ và dể bào trì sửa chửa khi có sự cố xảy ra 5. BỐ CỤC CỦA LUẬN VĂN Toàn bộ luận văn được chia làm 4 chương: - Chương 1: Tổng Quan về cầu trục - Chương 2: Tính chọn công suất động cơ truyền động - Chương 3: Chọn phương án truyền động - Chương 4: Thiết kế và tổng hợp hệ thống 3 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CẦU TRỤC Cầu trục nói chung được sử dụng trong nhiều ngành kinh tế khác nhau như các phân xưởng lắp ráp cơ khí, xí nghiệp luyện kim, công trường xây dựng, cầu cảng... Chúng được sử dụng trong các ngành sản xuất trên để giải quyết các việc nâng bốc vận chuyển tải trọng, phối liệu, thành phẩm... Có thể nói rằng, nhịp độ làm việc của máy nâng chuyển góp phần quan trọng, nhiều khi có tính quyết định đến năng suất của cả dây chuyền sản xuất ở các ngành nói trên. Vì vậy, thiết kế hệ truyền động cần trục ở cơ cấu nâng hạ cần phải tuân thủ chặt chẽ các quy trình kỹ thuật đồng thời cũng phải đảm bảo tính kinh tế. Trước khi đi vào thiết kế hệ truyền động cho cơ cấu nâng-hạ cầu trục, trong chương này ta đi tìm hiểu một số đặc điểm công nghệ cùng với việc phân tích những nét chính trong yêu cầu truyền động cầu trục. 1.1. ĐẶC ĐIỂM CHUNG CỦA CƠ CẤU NÂNG-HẠ CẦU TRỤC 1.1.1. Cấu tạo Hình 1.1: Cấu tạo cầu trục Với: G=150 tấn, G0 = 500Kg, Rt = 0,4m, u = 12, vn = 0,2m/phút, i = 340 4 với 2 t n R ni u v      12 0, 2 340 2 2 3,14 0, 4 n t i u vn R            =324vòng/phút 1.1.2. Yêu cầu trong truyền động của có cấu nâng hạ 1.2. KHẢO SÁT ĐẶC TÍNH PHỤ TẢI Dạng đặc tính cơ của cơ cấu nâng hạ như sau: 1.3. XÂY DỰNG CÁC CÔNG THỨC CẦN THIẾT CHO TÍNH TOÁN CƠ CẤU NÂNG HẠ 1.3.1. Phụ tải tĩnh khi nâng tải 1.3.2. Phụ tải tĩnh khi hạ tải 1.4 KẾT LUẬN CHƯƠNG 1 Ở chương này ta đi tìm hiểu về một số đặc điểm chính của cầu trục và xây dựng được công thức cần thiết cho cơ cấu nâng hạ là cơ sở để ta đi chọn công suất động cơ ở chương 2 Hình 1.2: Dạng đặc tính cơ của cơ cấu nâng-hạ M MC 5 CHƯƠNG 2: TÍNH CHỌN CÔNG SUẤT ĐỘNG CƠ TRUYỀN ĐỘNG Chọn công suất động cơ phù hợp với yêu cầu truyền động là một khâu quan trọng trong quá trình tiến hành thiết kế hệ thống. Việc chọn công suất động cơ bao hàm cả việc chọn loại động cơ. 2.1. CHỌN LOẠI ĐỘNG CƠ 2.2. XÂY DỰNG BIỂU ĐỒ PHỤ TẢI TĨNH Khi nâng tải: vn = 0,2m/phút Mn = c t iu RGG ... )( 0 = 17,35 (Kg.m) = 170,3(N.m) Pn = c 0 .1000 )(  nvGG  = 35,41 (Kw) Khi hạ tải: vh = 0,25 m/phút Mh = iu RGG t . ).( 0  (2 - c 1 ) = 12,15(Kg.m) = 119,2 (N.m) Ph = 1000 ).( 0 hvGG  (2 - c 1 ) = 30,9 (Kw) Khi hạ không tải hoặc nâng không tải, công suất động cơ thay đổi. Hệ số mang tải: K = đmGG G 0 0 = 0,0033 co = 1 1 a b k   = 0,03 Với a=0,6 c c 1    = 0,1 b=0,4 c c 1    = 0,07 + Khi nâng không tải: 6 Mno = co t iu RG .. ..0 = 1,634(Kgm) = 16,02 (Nm ) Pno = co nvG .1000 .0 = 4,1 (Kw) + Khi hạ không tải: Mho = iu RG t . .0 ( 2- co 1 ) = -1,536 (Kgm) = -15,06 (Nm ) Pho = 1000 .0 hovG ( 2 - co 1 ) = - 3,9 ( Kw ) Từ đó ta xây dựng sơ bộ biều đồ phụ tải như sau: Hình 2.1: Biều đồ phụ tải tĩnh Vậy ta chọn động cơ điện không đồng bộ 3 pha roto dây quấn có các thông số như sau: - Pđm :55 Kw - Tốc độ quay định mức :1447,5 vòng/phút - Iđm :105 A - Điện áp định mức : 380 V - Tần số định mức : 50 Hz - Dòng điện rotor : 94 A - Điện trở stato : 1 0 , 0 4 2r   - Điện kháng của dây quấn stator : 1 0 , 1 6x   7 - Điện trở roto qui đổi về stator : , 2 0 , 0 7 7 4r   - Điện kháng của dây quấn rotor : , 2 0 , 2 3 7x   - Độ trượt định mức : 0 , 035dms  - Hệ số công suất định mức : o s 0 , 8 5d mc   - Sức điện động của một pha rotor : 2 1 7 3E V 2.3. KẾT LUẬN CHƯƠNG 2 Việc tính chọn được công suất động cơ và loại động cơ truyền động cơ ý nghĩa quan trọng trong việc chọn phương an truyền động nhằm mục đích thỏa mãn đặc tính tải trong cầu trục. 8 CHƯƠNG 3: CHỌN PHƯƠNG ÁN TRUYỀN ĐỘNG Chọn phương án truyền động là dựa trên các yêu cầu công nghệ và kết quả tính chọn công suất động cơ, từ đó tìm ra một phương án khả thi đáp ứng được cả yêu cầu về đặc tính kỹ thuật và kinh tế với công nghệ đặt ra. Lựa chọn phương án truyền động tức là phải xác định được loại động cơ truyền động, phương pháp điều chỉnh tốc độ phù hợp với đặc tính tải, sơ đồ nối bộ biến đổi đảm bảo yêu cầu truyền động. 3.1. CÁC PHƯƠNG PHÁP KHI KHỞI ĐỘNG ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ 3.1.1. Các yêu cầu mở máy cơ bản 3.1.2. Các phương pháp mở máy a. Phương pháp “khởi động cứng” b. Xây dựng mô hình vật lý khởi động động cơ trong matlab bằng phương pháp đóng điện trực tiếp Từ những thông số động cơ đã chọn ở chương 2, ta đi xây dựng mô hình khởi động trên matlab Continuous powergui Torque step Scope3 -K- Gain1 m A B C a b c Tm Dong co 55Kw 0 Constant torque CBA Iabc (A) Hình 3.1: Mô hình vật lý khởi động động cơ bằng phương pháp đóng cắt 9 Hình 3.8: Đặc tính cơ tự nhiện của động cơ không đồng bộ rô to dấy quấn P = 55Kw 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 -800 -600 -400 -200 0 200 400 600 800 thoi gian (s) do ng d ie n (A ) dong khoi dong bang phuong phap dong truc tiep dong co vao nguon dien Hình 3.2: Kết quả mô phỏng dòng khởi động bằng phương pháp đóng cắt c. Phương pháp “Khởi động mềm” d. Lựa chọn phương án 3.2. KHỞI ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNGNG BỘ BẰNG CÁCH BIẾN ĐỔI ĐIỆN ÁP NGUỒN ĐẶT LÊN CUÔN STATOR 3.2.1. Nguyên lý điều chỉnh 3.2.2. Đặc tính cơ của động cơ không đồng bộ ba pha 3.2.3. Đặc tính cơ khi điều chỉnh điện áp stator 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 10 3.2.4. Xây dựng mô hình khởi động động cơ trong matlab băng phương pháp điều áp xoay chiều 3 pha sử dựng 6 thyristor mắc song song ngược Continuous powergui v+- VC v+- VB v+- VA Torque step gm ak Thyristor5 g m a k Thyristor4 gm ak Thyristor3 g m a k Thyristor2 gm ak Thyristor1 g m a k Thyristor Out1 Subsystem1 Scope3 Scope2 Pulse Generator1 DongphaA DongphaB DongphaC Udk DX TA+ TA- TB+ TB- TC+ TC- Khoi phat xung -K- Gain1 m A B C a b c Tm Dong co 55Kw 0 Constant torque1 CBA Iabc (A) Hình 3.10: Mô hình vật lý khởi động động cơ bằng phương điều áp xoay chiều 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 -600 -400 -200 0 200 400 600 Thoi gian (s) D on g di en (A ) dong khoi dong bang phuong phap ha dien ap dat vào Hình 3.11: Kết quả mô phỏng khởi động động cơ bằng phương điều áp xoay chiều 3.3. HỆ ĐIỀU CHỈNH TỐC ĐỘ ĐỘNG CƠ BẰNG PHƯƠNG PHÁP XUNG ĐIỆN TRỞ ROTOR 3.3.1 .Nguyên lý điều chỉnh 3.3.2 Đánh giá và phạm vi ứng dụng 3.3.3 Mô tả toán học động cơ điện và bộ điều khiển xung điện trở rotor a. Đặc tính điều chỉnh xung điện trở rotor b. Nguyên lý làm việc hệ điều chỉnh tốc độ xung điện trở rotor 3.4. ĐIỀU ÁP STATOR VÀ XUNG ĐIỆN TRỞ ROTOR CÓ ĐỔI CHIỀU QUAY 3.4.1. Sơ đồ mạch lực 11 Hình 3.15: Sơ đồ điều áp stato và xung điện trở roto 3.4.2. Đặc tính điều chỉnh Hình3.16: Đặc tính cơ của hệ truyền động ĐAXC và xung điện trở roto 3.4.3. Nguyên lý điều chỉnh điều áp stator và xung điện trở rotor 3.5. KẾT LUẬN CHƯƠNG 3 12 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ VÀ TỔNG HỢP HỆ THỐNG 4.1. KHỞI ĐỘNG MỀM ĐỘNG CƠ KĐB BẰNG ĐIỀU ÁP STATOR 4.1.1. Yêu cầu 4.1.2. Xây dựng đặc tính điều chỉnh và đặc tính làm việc của động cơ Với:  = 31,890 (độ) 110 100 90 80 70 60 50 40 31,89 30 20 (độ) 31,9 31,9 31,9 31,9 31,9 31,9 31,9 31,9 31,9 31,9 31,9 Uđk (V) 3,89 4,4 5 5,56 6,11 6,67 7,22 7,78 8,23 8,33 8,89 U(1) (V) 76 120 170 218 263 397 334 342 380 380 380 Với:  = 49,80 (độ) 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 (độ) 49,8 49,8 49,8 49,8 49,8 49,8 49,8 49,8 49,8 49,8 Uđk (V) 3,89 4,4 5 5,56 6,11 6,67 7,22 7,78 8,33 8,89 U(1) (V) 66 120 190 243 294 340 380 380 380 380 Từ các số liệu ở bảng trên ta vẽ được các đặc tính điều chỉnh với các góc  tương ứng. 4.1.3. Thiết kế hệ điều khiển khởi động mềm sử dụng điều áp xoay chiều a. Sơ đồ khối của hệ 13 b. Nguyên lý hoạt động của mạch 4.2. TÍNH CHỌN CÁC THÔNG SỐ VÀ HÀM TRUYỀN ĐẠT CỦA HỆ THỐNG 4.2.1. Khâu phản hồi dòng điện Vậy ta có hàm truyền của khâu phản hồi dòng: phi = 0,02. 1 0,047 caiK s 4.2.2. Khâu phản hồi tốc độ Hàm truyền của khâu phản hồi tốc độ: ph = Kph = 0,05.Kca 4.2.3. Hàm truyền của bộ biến đổi Bộ biến đổi xoay chiều (BBĐ) được coi là một khâu trễ có hàm truyền gần đúng : Wbbđ 56,9 1 1 0,0033 BBD s K p p     4.2.4. Hàm truyền của động cơ a. Hàm truyền của động cơ khi có phản dòng điện Wđc = 23,8 1 0,012 p Ta có sơ đồ khối của vòng phản hồi dòng điện : KNi Wđc(Wbbđ phKN phi( Uđk Uđ Uph Uphi - I  Hình 4.3: Sơ đồ khối của mạch phản hồi dòng điện và tốc độ 14 b. Hàm truyền của động cơ khi có phản hồi tốc độ Vậy hàm truyền của động cơ trong mạch vòng phản hồi tốc độ: 0 , 4 4W 1 0 , 0 1 9d c p   Ta có sơ đồ cấu trúc của hệ khi chỉ có phản hồi tốc độ: c. Hàm truyền của toàn hệ thống + Xét mạch vòng phản hồi dòng điện : Hàm truyền của hệ hở: hi = Wbbđ.WđcI.phi 6 3 4 2 27,08. 1,86.10 7,5.10 . 0,0623. 1 cai hi K p p p        Hàm truyền của hệ kín: Hình 4.7: Sơ đồ khối của mạch phản hồi tốc độ KN  0 , 4 4 1 0, 0 1 9 p 56,9 1 0,0033p 0,05.K ca Uđk Uđặt Uph -  56,9 1 0,0033p 23,8 1 0,012p KNi 0 , 0 2 . 1 0 , 0 4 7 ca iK s Uđk Uđặt Uphi - Hình 4.6: Sơ đồ khối của mạch phản hồi dòng điện 15 6 3 4 2 27,08. 1,86.10 7,5.10 . 0,0623. 27,08. 1 cai ki cai K p p p K         + Xét mạch vòng phản hồi tốc độ: Hàm truyền của hệ hở: h = Wbbđ .Wđc .ph 5 2 1, 234. 6,27.10 0,0223. 1 ca h K p p      Hàm truyền của hệ kín: 5 2 1, 234. 6, 27.10 0,0223. 1, 234. 1 ca k ca K p p K          4.2.5. Xét tính ổn định của hệ thống a. Xác định miền giá trị của Kca để hệ thống kín ổn định b. Đánh giá các chỉ tiêu động học của hệ thống kín + Xét đối với mạch vòng phản hồi dòng điện + Khi Kcai = 0,5 Ta thu được đáp ứng bước dap ung he thong Kcai=0,5 Time (sec) A m pl itu de 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 Các chỉ tiêu chất lượng: - Sai lệch tĩnh: e = 1,39% - Độ quá điều chỉnh( overshoot) :  = 64,44 % - Thời gian điều chỉnh(setting time) : 0,225 s + Khi Kcai = 0,3 : Hình 4.8: Đáp ứng bước của hệ thống khi có phản hồi dòng điện với Kca1 = 0,5 16 Ta thu được đáp ứng bước dap ung he thong Kcai=0,3 Time (sec) A m pl itu de 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0 0.5 1 1.5 Các chỉ tiêu chất lượng: - Sai lệch tĩnh: e = 1,7 % - Độ quá điều chỉnh( overshoot) :  = 48,2 % - Thời gian điều chỉnh(setting time): 0,179 s + Xét đối với mạch vòng phản hồi tốc độ. + Khi caK  = 0,5 : Ta thu được đáp ứng bước dap ung he thong Kcaw =0,5 Time (sec) Am pl itu de 0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 Các chỉ tiêu chất lượng: - Sai lệch tĩnh: e = 1,8 % - Độ quá điều chỉnh( overshoot) : = 0% - Thời gian điều chỉnh: 0,0436s - Khi caK  = 0,3 : Hình 4.9: Đáp ứng bước của hệ thống khi có phản hồi dòng điện với Kca1 = 0,3 Hình 4.10: Đáp ứng bước của hệ thống khi có phản hồi dòng điện với Kcaw = 0,5 17 0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1 0 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 0.14 0.16 dap ung he thong Kcaw =0,3 Time (sec) Am pl itu de Các chỉ tiêu chất lượng: - Sai lệch tĩnh: e = 1,85 % - Độ quá điều chỉnh( overshoot):  = 0 - Thời gian điều chỉnh: 0,0538 s 4.3. XUNG ĐIỆN TRỞ ROTOR 4.3.1. Tính điện trở điều chỉnh Vì mômen của cơ cấu nâng hạ trong quá trình điều chỉnh là như nhau M = const nên ta có: 22 2 22 2 1 1 3 ( )3 f d m B I r RI r S S    Suy ra: 22 2 2 1 1 ( ) .f B f dm B dm r Rr r SR r S S S       Vậy ta có: , 2 0 , 0 6 0 6 . 0 , 7 7 6 1 , 5 6 7 5 ( ) 0 , 0 3 5 R    R f  ( , 2R - r2) = 1,5675- 0,0606 = 1,507 () 4.3.2. Tính điện trở một chiều quy đổi về rotor Vậy: Rf = fd d RR R 2 2  Thay số: Rd = 2.1,507= 3,014 () Hình 4.10: Đáp ứng bước của hệ thống khi có phản hồi dòng điện với Kcaw = 0,3 18 4.3.3. Tính toán bộ chỉnh lưu rotor 4.3.4 Tính chọn điện kháng lọc 4.3.5. Xác định dung lượng C 4.3.6. Tính chọn Thiristato R: Chọn Tc và Tp 4.4. TỔNG HỢP BỘ ĐIỀU CHỈNH VÀ MÔ PHỎNG TRÊN MATLAB 4.4.1. Tổng hợp bộ điều chỉnh a. Hàm truyền khâu phản hồi tốc độ Ta có hàm truyền của bộ phát tốc là: 0 , 0 0 6 6 3( ) 1 0 , 0 1 F P P   b. Hàm truyền khâu phản hồi dòng điện Ta có hàm truyền của khâu phản hồi dòng điện là: ( P ) 0, 0 0 4 2 5F i 1 0 , 0 0 1 P   4.4.2. Tổng hợp mạch vòng a. Khái quát chung b. Tính toán các thông số Td = 3 32 .9 , 7 5 .10 20 , 2 .10 0 , 0 0 85 5 2 .0 , 0 6 06 1, 5 07 3, 01 4      1' 2 2' 22 1 f nm U I Rr X s         1 2 2' 22 1 i f nm K U I Rr X s         ' 2 1 1 2 3 ' 2 2 22 1 1. ( ) ( ) i f nm RK U rI s s C R Rr X s             19 2 3 2 2 2 1 1, 5071,13 .220 . (0, 042 ) 0, 6 0, 776 99, 28 1, 507(0 , 042 ) 0, 397 0, 776 I R               A s RI I M    . 6 1 2 2  2 2 1 1 1 22 2 1 1 3. . . . f nm nm RU R R X SM B R RS R X S                       2 2 22 2 1, 5073.220 . 0, 042 0, 042 0, 397 0, 776 27, 37 1, 507151, 7.0, 6. 0, 042 0, 397 0, 776 MB R                         c. Sơ đồ cấu trúc mạch vòng dòng điện và tốc độ xung điện trở rotor Do ảnh hưởng của khâu s I   và CM là không đáng kể nên để dễ cho việc tổng hợp mạch vòng ta có thể bỏ qua. vậy ta có sơ đồ sau. Hình 4.18: Sơ đồ cấu trúc đơn giản hoá hệ thống điều chỉnh điện trở rotor 20 d. Tổng hợp mạch vòng dòng điện Hình 4.19 .Sơ đồ cấu trúc mạch vòng dòng điện. Đối tượng điều chỉnh có hàm truyền đạt Soi = 1. . / 2 (1 . )(1 . )(1 . ) (1 . )(1 . )(1 . ) i dm vo d i vo d i K C R U K T p T p T p T p T p T p        Theo tiêu chuẩn modun tối ưu: ' 2 2 1 1 2 2 .i s s F p p     Trong đó: sdsf TTT  ),min( Thay vào ta có: 1 . 1 1 2 . 2 2 . 2 . d d i R S S s S T p TR K KT p T K T K p T K p       Vậy bộ điều chỉnh dòng điện có dạng khâu PI: KT T K s d R 2  Tính: . . 0,00425.99,28.3,014 0,635 2. 2 i f tm K C R K U    0 , 0 0 8 8 5 1 0 , 0 0 2 0 , 0 0 2i R P   21 e. Tổng hợp mạch vòng tốc độ Hình 4.22 Sơ đồ cấu trúc mạch vòng tốc độ. Ta thấy rằng: . 2 4 , 1 3 .0 , 0 0 9 7 0 , 0 0 1 9 1 2 2 B T d C   là nhỏ có thể bỏ qua Hàm truyền: 2 2 ( ) / (1 . ) (1 . 2 . )o i S S K A C B CS K J P T p T p T p         Áp dụng tiêu chuẩn Modun đối xứng F = 2 3 1 4 . 1 4 . 8 . 8 . f f f p p p p         Ta thấy rằng: 2TS.T = 2.0,0015 . 0,01 = 0,3.10-4(s) rất nhỏ có thể bỏ qua Ta có:   ' 2 ' ' 2 1 4 . 1 1R p . 8 . 2 8 . f p f f p K p K K p         Vậy R(p) có dạng khâu PI Đặt 2 . 0 , 0 1 2 .0 , 0 0 1 5 0 , 0 1 3 ( )f ST T s      1 1 1 , 3 5 0 , 0 7 0 3 R P   22 4.4.3. Mô phỏng hệ thống điều chỉnh tốc độ xung điện trở rotor trên matlab a. Sơ đồ hệ thống mô phỏng 0.0005s+1 0.7535 tranfer1 0.3s+1 1 tranfer momen can 0.0097s+1 99.28 dong co3 Step Scope3 Scope1 Scope Saturation2 PI(s) PI2 PI(s) PI1 0.001s+1 0.00663 PH toc do 0.001s+1 0.00425 PH dong 1 0.225s Momen truc -K- Gain2 -K- Gain 1478 Hình 4.24: Sơ đồ mô phỏng hệ thống điều khiển tốc độ động cơ trên matlab b. Đồ thị tốc độ 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 -100 0 100 200 300 400 500 600 Thoi gian (s) To c do (v on g/ ph ut ) Dap ung toc do voi Udk=4 V Hình 4.25: Kết quả mô phỏng điều chỉnh tốc độ ứng với 4dkU V 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 -200 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 Thoi gian (s) To c do (v on g/ ph ut ) Dap ung toc do khi thay doi Udk tu 4V den 10 V Hình 4.26: Kết quả mô phỏng điều chỉnh tốc độ ứng với dkU tăng từ 4V lên 10V c. Đồ thị dòng điện rotor 23 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 Thoi gian (s) Do ng d ie n (A ) dong dien roto Hình 4.27: Kết quả mô phỏng dòng roto 4.5 KẾT LUẬN CHƯƠNG IV Với kết quả mô phỏng trên ta nhận thấy rằng với hệ thống điều khiển “điều áp stator và xung điện trở rotor” như đã thiết kế thì chất lượng hệ thống luôn luôn được đảm bảo đáp ứng được tốc độ và momen khi ta thay đổi vị trí đặt tại tín hiều đầu vào. Kết quả mô phỏng thu được hoàn toàn phù hợp với các kết quả nghiên cứu lý thuyết, điều này chứng tỏ thuật toán và cách thức xây dựng bộ điều chỉnh là đúng và chính xác. 24 KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN CỦA ĐỀ TÀI Với các kết quả nghiên cứu bước đầu, hệ thống mong muốn góp phần cung cấp một giải pháp về điều khiển và đánh giá kết quả, để từ đó có thể áp dụng trong các mạch thực tế và công việc thi công, chế tạo. Việc ứng dụng phương pháp điều khiển này có ý nghĩa rất quan trọng trong việc điều khiển đồng cơ nâng hạ trong cầu trục vì giảm được dòng khởi động khi khởi động đồng cơ không đồng bộ so với hệ củ (sử dụng phương pháp đóng mở trực tiếp), dể dàng tự động hóa trong quá trình điều khiển. Khởi động mềm giúp quá trình nâ
Luận văn liên quan