Đề án Bê tông cốt thép

Tính toán bản Sơ đồ bản sàn Xét tỷ số hai cạnh ô bản:l2l1=5.41.9≈2,842>2 Bản là bản dầm, tải trọng chỉ làm việc theo phương cạnh ngắn (phương l1), do đó khi tính toán có thể tưởng tượng cắt ra một dải có chiều rộng một mét theo phương ngắn để xác định nội lực và tính toán cốt thép chịu lực đặt theo phương l1. Ta có sàn sườn toàn khối bản dầm. Các dầm trục 2, 3, 4 là dầm chính, vuông góc với dầm chính là dầm phụ và xem như là 1 dầm liên tục Để tính bản, ta cắt một dãy rộng b=1m vuông góc với dầm phụ và thuộc dầm lien tục có gối tựa là dầm phụ và tường Bản - Áp dụng công thức: hb=l.Dm - Trong đó: l là nhịp của bản (cạnh bản theo phương chịu lực), l=l1= 190(cm). D = 0.8÷1.4 phụ thuộc tải trọng m : phụ thuộc loại bản; m = 30÷35 - Vì tải trọng khá lớn nên chọn D= 1.4 ; chọn m= 35. Vậy : hb=190.1.435=7.6 (cm). Chọn hb=8 (cm). Dầm phụ Chọn sơ bộ kích thước dầm phụ: (nhịp Ldp=L2=5400mm) hdp=112÷116L2=112÷1165400=(337.5÷450) Þ Chọn hdp=400 (mm) bdp=12÷14hdp=12÷14400=(100÷200) Þ Chọn bdp=200 (mm) Dầm chính Chọn sơ bộ kích thước dầm phụ: (nhịp Ldc=3L1=5700mm) hdc=18÷1123L1=18÷1125700=(475÷712.5) Þ Chọn hdc=700 (mm) bdc=12÷14hdc=12÷14700=(175÷350) Þ Chọn bdc=350 (mm) Nhịp tính toán của bản Nhịp giữa: lg=l1-bdp=1900-200=1700 (mm) Nhịp biên:Nhịp tính toán lb lấy bằng khoảng cách từ mép dầm phụ đến điểm đặt phản lực gối tựa ở trên tường. Điểm này được quy ước cách mép tường một đoạn: Sb=120 mm lb=l1-bdp2-t2+Sb2=1900-2002-3402+1202=1690 (mm) Chênh lệch giữa các nhịp: lg-lblg.100%=1700-16901700.100%=0.59 % <10 % Sơ đồ nhịp tiính toán của bản Tải trọng lên bản Hoạt tải tính toán: ps=pc×γf,i=1100×1.2=1320daNcm2=13,2 kN/m2 Tĩnh tải được tính toán và ghi trong bảng sau: Lớp cấu tạo Chiều dày δi (mm) Trọng lượng riêng γi (kN/m3) Trị tiêu chuẩn gsc(kN/m2) Hệ số độ tin cậy về tải trọng γf,i Ttrị tính toán gs (kN/m2) Vữa lót 0.02 18 0.36 1.2 0.432 Bản bê tông cốt thép 0.08 25 2 1.1 2.2 Vữa trát 0.015 18 0.27 1.2 0.324 Tổng 2.99 2.956 Vậy gs=2.956 kN/m2 Tải trọng toànp hần (tính theo bản rộng b=1m) qs=(gs+ps)×b=(2.956+13.2)×1=16.156 kN/m2 Tính giá trị moment Gía trị tuyệt đối của moment dương ở nhịp biên và moment âm ở gối thứ hai: Mnb=qs×lb211=16.156×1.69211=4.2 kNm Gía trị tuyệt đối của moment âm ở gối thứ hai: Mgb=qs×lg211=16.156×1.7211=4.24 kNm Gía trị tuyệt đối của moment dương ở nhịp giữa và moment âm ở gối giữa: Mng=Mgg=qs×lg216=16.156×1.7216=2.92 kNm Hình 1. Sơ đồ tính và biểu đồ moment của bản sàn Tính cốt thép Chọn a=15 (mm). Trong đó: a là khoảng cách từ mép chịu kéo của tiết diện đến trọng tâm của cốt thép chịu kéo. Chiều cao làm việc của tiết diện dầm: h0=h-a=80-15=65 (mm) Công thức tính toán : αm=MγbRbbh02; ξ=1-1-2αm; μ=Astbh0×100% Ast=ξγbRbbh0RS Số liệu bê tông: Bê tông B15 : Rb=8.5 Mpa, γb=1, ξR=0.673 , αR=0.446 Dùng thép AI: RS=225 Mpa Hàm lượng cốt thép hợp lý của bản dầm: μmin=0.05%≤μ≤μmax=ξRγbRbRS100%=2.54% Tính cốt thép ở nhịp biên Ta có: M=Mnb=4.2 kNm αm=MγbRbbh02=4.2×1061×8.5×1000×652=0.117<, αR=0.446 Þξ=1-1-2αm=1-1-2×0.117=0.125 Diện tích cốt thép được tính theo công thức: As=ξγbRbbh0RS=0.125×1×8.5×1000×65225=307 mm2=3.07 cm2 Hàm lượng cốt thép trong bản ở phần nhịp biên và gối biên: μ=Asbh0=3071000×65100%=0.47 %Vậy μmin=0.05%≤μ≤μmax=2.54% thỏa mãn Dự kiến dùng cốt thép F8, fa=0.503 (cm2) Khoảng cách giữa các cốt thép sẽ là : a=b1×faAs=100×0.5033.07=16.38 (cm) Chọn F8, a=16 (cm), có As=3.14 (cm2) Tính cốt thép cho gối thứ 2 Ta có: M=Mnb=4.24 kNm αm=MγbRbbh02=4.24×1061×8.5×1000×652=0.118<, αR=0.446 Þξ=1-1-2αm=1-1-2×0.118=0.126 Diện tích cốt thép được tính theo công thức: As=ξγbRbbh0RS=0.126×1×8.5×1000×65225=309.4 mm2=3.094 cm2 Hàm lượng cốt thép trong bản ở phần nhịp biên và gối biên: μ=Asbh0=309.41000×65100%=0.48 %Vậy μmin=0.05%≤μ≤μmax=2.54% thỏa mãn Dự kiến dùng cốt thép F8, fa=0.503 (cm2) Khoảng cách giữa các cốt thép sẽ là : a=b1×faAs=100×0.5033.094=16.26 (cm) Chọn F8, a=16 (cm), có As=3.14 (cm2) Tính cốt thép ở nhịp giữa và gối giữa: Ta có : M=Mng=Mgg=2.92 kNm αm=MγbRbbh02=2.92×1061×8.5×1000×652=0.081<, αR=0.446 Þξ=1-1-2αm=1-1-2×0.081=0.085 Diện tích cốt thép được tính theo công thức sau: As=ξγbRbbh0RS=0.085×1×8.5×1000×65225=208.7 mm2=2.087 cm2 Hàm lượng cốt thép trong bản ở phần nhịp giữa và gối giữa: μ=Asbh0=208.71000×65100%=0.32 % Vậy: μmin=0.05%≤μ≤μmax=2.54% thỏa mãn Dự kiến dùn cốt thép F6, fa=0.283 (cm2) Khoảng cách giữa các cốt thép sẽ là : a=b1×faAs=100×0.2832.087=13.56 (cm) Chọn F6, a=14 (cm), có Ast=2.02 (cm2).Thiếu hụt trong phạm vi cho phép. Tại các giữa nhịp và gối giữa ở trong vùng được phép giảm tối đa 20% cốt thép As. As=0.8×2.087=1.67 (cm2) Hàm lượng cốt thép: μ=Asbh0=1.671000×65100%=0.257 % Vậy: μmin=0.05%≤μ≤μmax=2.54% thảo mãn Khoảng cách giữa các cốt thép sẽ là: a=b1×faAs=100×0.2831.67=16.8 (cm) Chọn dùng F6, a=16 (cm), có Ast=1.77 (cm2). Tieát dieän M (kN/m) m As (mm2) (%) Choïn coát theùp d (mm) a (mm) As (mm2 Nhòp bieân Gối 2 Nhòp giuõa, goái giöõa 4.2 4.24 2.92 0.117 0.118 0.081 0.125 0.126 0.085 307 309.4 208.7 0.47 0.48 0.32 8 8 6 160 160 140 314 314 202 Kiểm tra lại chiều cao làm việc h0. Lấy lớp bảo vệ 1 (cm). Với tiết diện dùng F8,có h0=8-1-0.4=6.6 (cm) Với tiết diện dùng F6, có h0=8-1-0.3=6.7 (cm) Nhận xét: h0 đều xấp xỉ và nghiêng về phía lớn hơn so với trị số đã dùng để tính toán là 6.5 (cm), nên sự bố trí cốt thép như trên là được và thiên về an toàn Cốt thép chịu moment âm theo cấu tạo: Với ps=13,2kNm2>3.gs=8.868kNm2 và ps=13,2kNm2<5.gs=14.78 kNm2 Chọn v=0.25 Nên áp dụng công thức tính đoạn thẳng từ mút cốt mũ đến mép dầm phụ: i=v.lg=0.25×1.7=0.425 (m) Khoảng cách từ mút cốt mũ đến trục dầm: 0.22+0.425=0.525 (m) Ta sử dụng cách uốn phối hợp ở nhịp và gối: Đoạn thẳng từ điểm uốn đến mép dầm là: 16.lg=16×1.7=0.283 (m) khoảng cách từ trục dầm phụ đến điểm uốn: 0.22+0.283=0.3833 (m) Cốt thép phân bố - cấu tạo Xét tỷ số psgs=13.22.956=4.45 →=14 →lg=0.25×1700=425 mm Chọn λlg=λlb=430 mm Đối với các ô bản có dầm liên kết ở bốn biên, vùng gạch chéo được giảm 20% lượng thép so với kết quả tính được. ở các gối giữa và nhịp giữa : As=0.8×2.087=1.67 (cm2) Chọn dùng F6, a=16 (cm), có Ast=1.77 (cm2). Cốt thép cấu tạo chịu moment âm dọc theo các gối biên và phía trên dầm chính được xác định như sau: As,ct≥F6 a 20050%As gối giữa=0.5×2.087=1.044 cm2 Chọn ∅6 a 200 có As=141mm2 Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: 2<L2L1=5.41.9=2.84<3 → As,pb≥15%As=0.15×307=46.1 mm2 Chọn ∅6 a 300 có As=94 mm2 Dùng các thanh cốt mũ ở phần bản chịu moment âm phía trên dầm chính mà trong tính toán đã bỏ qua Chọn các thanh mũ. Khoảng cách tính đến trục dầm: 14lg+bdc2=14×1.7+0.352=0.6 (m) Chiều dài toàn bộ đoạn thẳng: 2×60=120 (cm), kể đén hai móc vuông 8 (cm), thì chiều dài thanh là : 120+2×8=136 (cm) Bố trí thép cho bản: MAËT CAÉT A-A MAËT CAÉT B-B MAËT CAÉT C-C Tính toán dầm phụ Sơ đồ tính Dầm phụ là dầm liên tục 4 nhịp. Đoạn dầm gối lên tường là Sd=220 mm. Bề rộng dầm chính đã giả thuyết bdc=35 cm. Nhịp tính toán là: Nhịp giữa: lg=l2-bdc=5.4-0.35=5.05 m Nhịp biên: lb=l2-bdc2-t2+Sd2=5.4-0.352-0.342+0.222=5.165 m Chênh lệch giữa các nhịp : Ta có sơ đồ tính toán :( hình vẽ ) Tải trọng Vì khoảng cách giữa các dầm đều nhau, bằng l1=1.9m nên: Hoạt tải trên dầm: pd=ps×l1=13.2×1.9=25.08 kNm Tĩnh tải : gd=gsl1+g0 Trong đó: g0=bdphdp-hb×25×1.1=0.20.4-0.08×25×1.1=1.76 kN/m gd=2.956×1.9+1.76=7.672 kN/m Tải trọng tính toán toàn phần qd=pd+gd=25.08+7.672=32.752 kN/m Tỉ số pdgd=25.087.672=3.3≈3.5 Tra bảng ta có k=0.285 Nội lực Tung độ hình bao moment :M=βqdl2 Nhịp biên : qdlb2=3275.2×5.1652=87373.23 kGm Nhịp giữa: qdlg2=3275.2×5.052=83525.79 kGm Nhịp tiết diện Giá trị Tung độ M ,kGm Mmax(b1) Mmin(b2) Mmax Mmin Nhịp biên 0 1 2 0,425l 3 4 0 0,065 0,090 0,091 0,075 0,020 0 5679 7864 7951 6553 1748 TD5 -0,0715 -5972 Nhịp giữa 6 7 0.5l 8 9 0,018 0,058 0,0625 0.058 0.018 -0,035 -0,016 -0.014 -0,029 1573 5068 5461 5068 1573 -2924 -1336 -1169 -2422 TD10 -0,0625 -5220 Nhịp giữa 11 12 0.5l 13 14 0,018 0,058 0,0625 0.058 0.018 -0,028 -0,01 -0,01 -0.028 1573 5068 5461 5068 1573 -2339 -835 -835 -2339 Moomen âm ở nhịp biên triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn: X1=klb=0.285×5.165=1.47 m Moomen dương triệt tiêu cách mép gối tựa với nhịp giữa một đoạn: X2=0.15lg=0.15×5.05=0.76 m Tại nhịp biên :X3=0.15lb=0.15×5.165=0.77 m Moment dương lớn nhất cách gối tựa biên một đoạn: X3=0.425lb=0.425×5.165=2.195 m Lực cắt : QA = 0,4qdlb = 0,4. 32,752 .5,165 = 67.67 kN QBT = 0,6qdlb = 0,6. 32,752 .5,165 = 101.5kN QBP = QC = 0,5qdl = 0,5. 32,752 .5,05 = 82.7 kN Tính toán cốt thép dọc Bê tông có cấp độ bền chịu nén B15: Có Rb=8.5 MPa,Rbt=0.75 MPa Cốt dọc dầm phụ sử dụng loại AII : RS=280 MPa Cốt đai dầm phụ sử dụng loại AI : RSW=175 MPa Cốt dọc Tại tiết diện ở nhịp biên Tương ứng với giá trị moment dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diện chữ T Xác định Sf Sf≤16l2-bdc=16×5400-350=841.66 mm12l1-bdp=12×1900-200=850 mm6h'f=6×8=48 cm=0.48 m Chọn Sf=480 mm Chiều rộng bản cánh: b'f=bdp+2.Sf=20+2×48=116 cm=1.16 m Kích thước tiết diện chữ T (b'f=1160 ;h'f=80 ;b=200;h=400 mm Xác định vị trí trục trung hòa: Gỉa thiết lấy a=4.5cm ; h0=hdp-a=40-4.5=35.5 cm Mf=Rb.b'f.h'fh0-0.5h'f=8.5×1160×80×355-0.5×80=248.5×106N.mm=248.5 kN.m Nhận xét : Mmax=79.51 kN.m<Mf nên trục trung hòa đi qua cánh, do đó ta tính như đối với tiết diện hình chữ nhật với kích thước b'f×h=116×40 cm Tính αm=MRbbh02=79.51×1068.5×1160×3552=0.064 Ta thấy αm<αRÞ ξ=1-1-2αm=1-1-2×0.064=0.066 Tính diện tích cốt thép :As=ξγbRbbh0RS=0.066×1×8.5×1160×355280=825 mm2=8.25 cm2 Kiểm tra μ=Asbh0=8.25116×35.5100%=0.2 % Vậy: μmin=0.05%<μ thỏa mãn Tại tiết diện ở nhịp giữa và gối Tương ứng với giá trị moment âm, bản chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật bdp×hdp=200×400 mm Giả thiết a=4.5 cm. h0=40-4.5=35.5 cm Mmax=54.61 kN.m<Mf nên trục trung hòa đi qua cánh, do đó ta tính như đối với tiết diện hình chữ nhật với kích thước b'f×hdp=1160×400 mm Tính αm=MRbbh02=54.61×1068.5×1160×3552=0.044 Ta thấy αm<αRÞ ξ=1-1-2αm=1-1-2×0.044=0.045 Tính diện tích cốt thép :As=ξγbRbbh0RS=0.045×1×8.5×1160×355280=563 mm2=5.63 cm2 Kiểm tra μ=Asbh0=5.63116×35.5100%=0.14 % Vậy: μmin=0.05%<μ thỏa mãn Tại gối 2, với M=59.72 kNm Tính ξR: ξR=ω1+RSσSC,u(1-ω1.1)=0.85-0.008×8.51+280500(1-0.85-0.008×8.51.1) =0.646 Tính αR= ξR1-0.5 ξR=0.6461-0.5×0.646=0.437 Tính αm=MRbbh02=59.72×1068.5×200×3552=0.279 Ta thấy αm<αR Þ ξ=1-1-2αm=1-1-2×0.279=0.335 Tính diện tích cốt thép :As=ξγbRbbh0RS=0.335×1×8.5×200×355280=722 mm2=7.22 cm2 Kiểm tra μ=Asbh0=7.2220×35.5100%=1.02 % Vậy: μmin=0.05%<μ thỏa mãn Tại gối 3, với M=52.2 kNm Tính αm=MRbbh02=52.2×1068.5×200×3552=0.244 Ta thấy αm<αR Þ ξ=1-1-2αm=1-1-2×0.244=0.285 Tính diện tích cốt thép :As=ξγbRbbh0RS=0.285×1×8.5×200×355280=614 mm2=6.14 cm2 Kiểm tra μ=Asbh0=6.1420×35.5100%=0.865 % Vậy: μmin=0.05%<μ thỏa mãn Kết quả tính cốt thép được tóm tắt trong bảng Tiết diện Nhịp biên Gối 2 Nhịp giữa Gối 3 Diện tích As cần thiết 8.25 cm2 7.22 cm2 5.63 cm2 6.14 cm2 Các thanh và diện tích tiết diện 2F22+1F18 10,145 cm2 3F20 9,42 cm2 3F16 6,03cm2 3F18 7,63 cm2 Cốt ngang Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối B có lực cắt lớn nhất QBT = 101.5kN Kiểm tra điều kiện tính toán: φb31+φf+φnRbtbh0=0.6×1×0.75×103×0.2×0.355=31.95 kN QBT > φb31+φf+φnRbtbh0 Bê tông không đủ chịu cắt, cần phải tính cốt đai chịu cắt Chọn cốt đai ∅6(asw=0.283cm2), số nhánh đai n=2 Xác định bước cốt đai: Stt=4φb21+φf+φnRbbh02Q2RSWnasw=4×2×(1+0+0)×0.75×103×0.2×0.3552101.52×175×103×2×28.3×10-6=0.145 m=145 mm Smax=φb41+φf+φnRbbh02Q=1.5×(1+0+0)×0.75×103×0.2×0.3552101.5=0.279 m=279 mm Sct≤h2=4002=200 mm150 mm Chọn Sct=150 mm bố trí tring đoạn L/4 đoạn đầu dầm Kiểm tra: μw=Aswb.s=2×28.3200×150=0.0019 α=ESEb=2.1×1042.3×103=9.13 φw1=1+5.α.μw=1+5×9.13×0.0019=1.087<1.3 φb1=1-β.Rb=1-0.01×8.5=0.915 (β=0.01) Thay các giá trị trên vào công thức: Q=101.5 kN <0.3×φw1×φb1×Rb×b×h0=0.3×1.087×0.915×200×350×8.5=177537 N=177.537 kN Vậy: Dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính Đoạn dầm giữa nhịp: Sct≤3h4=3×4004=300 mm500 mm Chọn Sct=300 mm bố trí trong đoạn L/2 ở giữa dầm Tính toán,vẽ hình bao vật liệu ở nhịp, đường kính cốt thép nhở hơn 20mm, lấy lớp bảo vệ bằng 2 cm. ở gối tựa, cốt thép dầm phụ nằm dưới cốt của bản do đó chiều dày lớp bảo vệ thực tế cũng là 2 cm, khoảng hở giữa 2 hàng cốt thép là 3 cm. Từ chiều dày lớp bảo vệ và bố trí cốt thép tính ra a và h0 cho từng tiết diện. Khi đặt cốt thép thành 2 lớp thì tính gần đúng khảng cách giữa của 2 lớp đến mép tiết diện theo công thức: a=AS1it+∅1i2+AS2it+∅2i2+∅i+8AS Trong đó: AS1i,AS2i Diện tích cốtth ép thanh loại i ở lớp 1,ở lớp 2 ∅1i,∅2i Đường kính cốt thép loại i ở lớp 1, ở lớp 2 Trước hết để xác định khả năng chịu lực của cốt thép trong tiết diện ta cần xác định các giá trị sau: x=RS.ASRbbho ; x tra bảng (PL5) ta được: zkhả năng chịu lực trong các tiết diện chính được ghi trong bảng sau: Tiết diện Số lượng và diện tích cốt thép As (cm2) h0(cm) b (cm) z Mtd(kN.m) Giữa nhịp biên 2f22+1f18 10,145 36.9 116 0,075 0,078 100.7 Cạnh nhịp biên Cắt 1f18 còn 2f22 7.6 36.9 116 0.057 0,058 76.23 Trên gối 2 3f18 7.63 37 20 0,28 0,34 65.63 Cạnh gối 2 cắt 1f18 còn 2f18 5.09 37 20 0,2 0,23 46.76 Nhịp giữa 3f16 6,03 37,2 116 0,045 0,046 61.4 Cạnh nhịp giữa Cắt 1f16 còn2f16 4.02 37,2 116 0,03 0,031 41.23 Trên gối 3 3F18 7,63 37,1 20 0,28 0,34 65.84 Cạnh gối 3 Cắt 1F18 còn 2F18 5.09 37.1 20 0.13 0.15 31.5 Xác định mặt cắt lý thuyết của các thanh Tại gối thứ 2 + Cốt thép số 2 (đầu bên phải): sau khi cắt thép số 2 (1f18), tiết diện gần gối thứ 2 còn lai là cốt thép số 3 (2f18). Khả năng chịu lực ở thớ trên là M= 44.76 kN.m. Ta thấy tiết diện có M=44.76 kNm nằm giữa tiết diện số 59.72 kNm và tiết diện 6 có M=29.24 kNm.Bằng quan hệ hình học giữa các tam giác đồng dạng x=0.2Lg-0.2Lg44.76-29.2459.72-29.24=0.495 m Gía trị lực cắt Q=82.70.5Lg-x0.5Lg=82.70.5×5.05-0.4950.5×5.05=66.5 kN Tại khu vực này cốt đai được bố trí F6a150 tính qsw=nRswAsws=2×175×50.3150=117.4 kN/m Do không bố trí cốt xiên nên W2P=Q-Qs.inc2qsw+5F=66.52×117.4+5F=66.52×117.4+5×0.018=0.37 m>20F=20×0.018=0.36m Chọn W2P=400 mm + Cây thép số 3(đầu bên trái) sau khi cắt, cây thép số 3 (2F18) x=klb=0.285×5.165=1.47 m Gía trị lực cắt : Q=101.5Lb-0.425Lb-xLb-0.425Lb=51.26 kN Tại khu vực này cốt đai được bố trí F8a150 tính qsw=nRswAsws=2×175×50.3150=117.4 kN/m Do không bố trí cốt xiên nên W3T=Q-Qs.inc2qsw+5F=51.262×117.4+5F=51.262×117.4+5×0.018=0.31 m<20F=20×0.018=0.36m Chọn W3T=360 mm + Tại nhịp 2: Sau khi cắt cây số 4 (1F16) còn cây số 5 2F16 thì khả năng chịu lực M=41.23 kN.m. Tiết diện có M=41.23 kN.m nằm giữa tiết diện 6 có M=15.73 kN.m và tiết diện 7 có M=50.68kN.m x=0.2Lg-0.2Lg41.23-15.7350.68-15.73=0.27 m Gía trị lực cắt Q=82.70.1Lg+x0.5Lg=82.70.1×5.05+0.270.5×5.05=25.38 kN Do không bố trí cốt xiên nên W5=Q-Qs.inc2qsw+5F=25.382×117.4+5F=25.382×117.4+5×0.016=0.19 m>20F=20×0.016=0.32m Chọn W5=200 mm + Tại gối 3: Sau khi cắt cây số 9 (1F18) còn cây số 8 2F18 thì khả năng chịu lực M=31.5kN.m. Tiết diện có M=31.5 kN.m nằm giữa tiết diện 9 có M=24.22 kN.m và tiết diện 10 có M=52.2.m x=0.2Lg-0.2Lg31.53-24.2252.2-24.22=0.75 m Gía trị lực cắt Q=82.70.5Lg-x0.5Lg=82.70.5×5.05-0.750.5×5.05=58.14 kN Do không bố trí cốt xiên nên W5=Q-Qs.inc2qsw+5F=58.142×117.4+5FL=58.142×117.4+5×0.018=0.34 m>20F=20×0.018=0.36m Chọn W10=400 mm Tại nhịp biên Sau khi cắt cây số 6 (1F18) còn lại cốt thép số 1 (2F22) lúc này khả năng chịu lực M=65.63 kN.m. Nằm giữa tiết diện 1 có M=56.79 kN.m và tiết diện 2 M= 78.64 kN.m x=0.2Lb-0.2Lb76.23-56.7978.64-56.79=0.114 m Gía trị lực cắt Q=101.5Lb-0.425Lb-xLb-0.425Lb=98 kN Do không bố trí cốt xiên nên W5=Q-Qs.inc2qsw+5F=982×117.4+5F=58.142×117.4+5×0.022=0.5 m>20F=20×0.022=0.36m Chọn W1=500 mm Cốt thép số 7 (2F12) cốt thép này được sử dụng làm cốt giá ở nhịp biên, trong đó không có moment âm. Diện tích cốt thép là 226 mm2 Bố trí thép Sơ đồ biểu đồ bao vật liệu dầm phụ Tính toán dầm chính Sơ đồ tính toán Dầm chính là dầm lien tục 4 nhịp. Kích thước dầm đã được giả thuyết: b=35 cm, h =70 cm. Bề rộng cột bc=30 cm ,đoạn dầm kê lên bổ trụ dày b0=40 cm. Đoạn dầm chính kê lên tường đúng bằng chiều dày tường là 34 cm. Nhịp tính toán ở nhịp giữa và nhịp biên đều bằng l=3l1=3×1.9=5.7 m. Sơ đồ tính toán như sau: Xác định tải trọng Hoạt tải tập trung P=Pd×l2=25.08×5.4=135.432 kN Trọng lượng bản than dầm đưa về thành lực tập trung G0=bh-hb×2500×1.1×l1=0.350.7-0.081.9×25×1.1=11.338 kN Tĩnh tải do dầm phụ truyền vào G1=Gd×l2=7.672×5.4=41.429 kN Tĩnh tải tác dụng tập trung G=G0+G1=11.338+41.429=52.767 kN Tính và vẽ biểu đồ moment Lợi dụng tính chất đối xứng của sơ đồ tính toán để vẽ biểu đồ moment theo cách tổ hợp Biểu đồ MG=αGl=α×52.767×5.7=α300.772 kNm Các biểu đồ Mpi=αPl=α×135.432×5.7=α771.962 kNm Do tính chất đối xứng, nên ta chỉ cần tính cho 2 nhịp.Kết quả tính biểu đồ moment cho từng trường hợp tải được trình bày như sau: SĐ TIẾT DIỆN 1 2 GỐI B 3 4 GỐI C α,M G α 0.238 0.143 -0.286 0.079 0.111 -0.190 M 71.87 43.49 -85.15 24.16 33.22 -57.96 P1 α 0.286 0.238 -0.143 -0.127 -0.111  -0.095  M 220.89 184.47 -109.28 -97.65 -86.03  -74.4  P2 α -0.048 -0.095 -0.143 0.206 0.222 -0.095  M -36.43 -72.85 -109.28 159.67 171.29 -74.4  P3 α -0.321 -0.048 M  175.66  93.99 -244.99 80.82  149.31  -39.52 P4 α -0.031  -0.063  -0.095 -0.286 M  -24.8  -49.6 -74.4  134.87 86.83  -218.56 P5 α 0.036 -0.143 M 8.81 17.62 26.44 -18.8 -64.04 109.28 P6 α -0.190 0.095 M 209.7 161.22 -144.16 -72.85 -1.55 69.75 Trong sơ đồ M3 ,M4,M5,M6 bảng tra không cho các trị số α tại một số tiết diện, phải tính nội suy theo phương pháp cơ học kết cấu. + M3 : Mgiữa=Pab2=Pl3=135.432×5.73=257.321 kNm Ta có M1 =257.321-244.993=175.66kNm M2 =257.321-2×244.993=93.99 kNm M3 =257.321-2×244.993-39.523=80.82 kNm M4 =257.321-244.993-2×39.523=149.31 kNm + M4 : Ta có M3 =257.321-74.4-218.56-74.43=134.87 kNm M4 =257.321-74.4-2218.56-74.43=86.837 kNm + M5 : Ta có M1 =26.443=8.81 kNm M2 =2×26.443=17.62 kNm M3 =-26.44+109.283+26.44=-18.8 kNm M4 =-226.44+109.283+26.44=-64.04 kNm + M6 : Ta có M1 =257.321-144.163=209.27 kNm M2 =257.321-2×144.163=161.22 kNm M3 =144.16+69.753-144.16=-72.85 kNm M4 =2(144.16+69.75)3-144.16=-1.55 kNm Tieát dieän Moâmen 1 2 Goái B 3 4 Goái C M1=MG+MP1 292.76 227.96 -194.43 -73.49 -52.81 -132.36 M2=MG+MP2 35.44 -29.36 -194.43 183.83 204.51 -132.36 M3=MG+MP3 316 137.48 -330.14 104.98 182.51 -97.48 M4=MG+MP4 247.53 -6.11 -159.55 159.03 120.05 -276.52 M5=MG+MP5 80.68 61.11 -58.71 5.36 -30.82 51.32 M6=MG+MP 281.57 204.71 -229.31 -48.69 31.67 11.79 Mmax 292.76 227.96 -58.71 183.83 204.51 11.79 Mmin 35.44 -29.36 -330.14 -73.49 -52.81 -276.52 Xét gối B: theo hình bao moment thấy rằng phía bên trái gối B biểu đồ Mmin dốc nhiều hơn bên phải, tính moment mép bên trái phảo sẽ có giá trị tuyệt đối lớn hơn. Độ dóc của biểu đồ moment trong đoạn gần gối B: i=330.15-73.491.9=128.33 kN ∆M=ib02=128.33×0.32=19.25 kNm Mmg =330.15-19.25=310.9 kNm Dùng giá trị này tính thép tại gối B Xét gối C: theo hình bao moment thấy rằng phía bên trái gối C biểu đồ Mmin dốc nhiều hơn bên phải, tính moment mép bên trái phảo sẽ có giá trị tuyệt đối lớn hơn. Độ dóc của biểu đồ moment trong đoạn gần gối C: i=276.53-52.81.9=117.75 kN ∆M=ib02=117.75×0.32=17.66 kNm Mmg =276.53-17.66=258.87 kNm Dùng giá trị này tính thép tại gối C Biểu đồ bao lực cắt Biểu đồ QG=bG Các biểu đồ Qpi=bP Xác định biểu đồ lực cắt cho từng trường hợp tải SĐ ĐOẠN A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C b,Q G Q -37.83