Đề tài Xử lý khí thải nồi hơi đốt than (kèm bản vẽ)

Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 1 SVTH:Phạm Hồng Hải THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ KHÍ THẢI NỒI HƠI CÔNG SUẤT 100M3 HƠI/H SỬ DỤNG THAN ĐÁ Chương I:Yêu cầu thiết kế I.1.Số liệu đầu vào -Công suất nồi hơi:100 m3hơi/h -Nhiệt độ khí thải:150°C [1] -Nồng độ SO2:500-1333 mg/m3 -Nồng độ bụi:200-1500 mg/m3 -Nồng độ CO:50-150 mg/m3 -Lưu lượng khí thải đầu vào 273 273))1(( 20 tVVBV oo +−+= α ,m3/h Trong đó: B-lượng than đá đốt trong 1 giờ,kg/h 20oV -khói sinh ra khi đốt 1 kg than,m 3/kg lấy 20oV =7,5 m 3/kg α-hệ số thừa không khí(α=1,25-1,53) lấy α=1,25 Vo-lượng không khí cần để đốt 1 kg than,m3/kg lấy Vo=7,1 m3/kg t-nhiệt độ khí thải,°C lấy t=150°C Nguồn[1] Tính toán lượng than đốt trong 1 giờ Nhiệt lượng cần tiêu tốn để làm bay hơi 1 tấn nước ở 30°C(xem nước bay hơi ở 100°C) Q=MC∆t,J Trong đó: C-nhiệt dung riêng của nước,J/kg.K M-khối lượng nước cần bay hơi,kg Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 2 SVTH:Phạm Hồng Hải ∆t-hiệu số giữa nhiệt độ cuối và đầu,°C Q=1000*4200*(100-30)=294*106 J=294*103=70237,47 kcal Than An-tra-xit có nhiệt lượng là 6810 kcal/kg(Nguồn[4]) ⇒lượng than đá cần dùng là m=Q/6810=70237,47/6810=10,314 kg/tấn hơi ⇒lượng than cần để bay hơi 100 tấn nước trong 1 giờ là:10,314*100=1031,4 kg/h Vậy B=1031,4 kg/h V=1031,4(7,5+(1,25-1)7,1) 273 150273+ =14822,4 m3/h=4,117 m3/s I.2.Số liệu đầu ra Khí thải sau khi xử lý cần đạt QCVN 19:2009/BTNMT_Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về khí thải công nghiệp đối với bụi và các chất vô cơ) Giá trị giới hạn ở cột A áp dụng cho các cơ sở đang hoạt động Giá trị giới hạn ở cột B áp dụng cho tất cả các cơ sở kể từ ngày cơ quan quản lý môi trường quy định. Được trích ở bảng sau: Chất ô nhiễm Nồng độ C (mg/Nm3) A B Bụi 400 200 CO 1000 1000 SO2 1500 500 NOx 1000 850 Nếu so với quy chuẩn khí thải sau xử lý đạt chất lượng loại B thì hàm lượng SO2 và bụi vượt quá giới hạn cho phép nên cần xử lý hai thành phần này. I.3. Đề xuất và thuyết minh quy trình công nghệ I.3.1. Đề xuất quy trình công nghệ xử lý Xử lý bụi Các loại than đá được sử dụng ở TP.Hồ Chí Minh đa số là than An-tra-xit.Các kết quả nghiên cứu đã cho thấy tỷ lệ phân bố các loại hạt bụi ở các đường kính trung bình trong khí thải nồi hơi đốt than như sau: Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 3 SVTH:Phạm Hồng Hải Dtb(µm) 0-10 10-20 20-30 30-40 40-50 50-60 60-86 86-100 >100 % 3 3 4 3 4 3 7 6 67 (Nguồn[1]) Với kết quả nghiên cứu trên kết hợp với bảng sau: Bảng:Các thông số đặc trưng của thiết bị thu hồi bụi khô STT Dạng thiết bị Năng suất tối đa(m3/h) Hiệu quả xử lý Trở lực(Pa) Giới hạn nhiệt độ(°C) 1 Buồng lắng Không giới hạn (>50µm)80- 90% 50-130 350-550 2 Xiclon 85000 (10µm)50- 80% 250-1500 350-550 3 Thiết bị gió xoáy 30000 (2µm)90% đến 2000 đến 250 4 Xiclon tổ hợp 170000 (5µm)90% 750-1500 350-450 5 Thiết bị lắng quán tính 127500 (2µm)90% 750-1500 đến 400 6 Thiết bị thu hồi bụi động 42500 (2µm)90% đến 400 (Nguồn[2]) ta sử dụng buồng lắng bụi để lắng các hạt bụi có kích thước >100µm,sau đó dòng khí được dẫn qua xiclon để xử lý tiếp các hạt nhỏ hơn. Xử lý SO2 Trong các thiết bị dùng cho phương pháp hấp thụ thì dung dịch hấp thụ được sử dụng có thể là nước hoặc dung dịch hoá học như dung dịch kiềm,dung dịch sữa vôi…nếu dùng dung dịch hoá học thì hiệu suất hấp thụ các chất ô nhiễm sẽ cao nhưng đắt tiền.Dùng nước thì rẻ tiền và anh toàn cho thiết bị nhưng hiệu suất hấp thụ các chất ô nhiễm dạng khí sẽ kém hiệu quả hơn. Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 4 SVTH:Phạm Hồng Hải Do dòng khí thải chứa thành phần ô nhiễm chính là SO2 nên dung dịch hấp thụ được chọn là dung dịch Ca(OH)2 vì các ưu điểm sau: -Chất thải thứ cấp của nó được đưa về dạng thạch cao không gây ô nhiễm thứ cấp cho nguồn nước và có thể tách ra khỏi nước đem chôn lấp an toàn -Là loại dung dịch rẻ tiền,dễ kiếm -Tính ăn mòn thiết bị yếu,ít gây nguy hại cho thiết bị xử lý -Dung dịch này ngoài nhiệm vụ hấp thụ SO2 còn có tác dụng làm nguội khí thải đáp ứng tiêu chuẩn về nhiệt độ khí thải đầu ra của ống khói Tháp hấp thụ được chọn là tháp đệm vì dòng khí có chứa bụi và tạo được bề mặt tiếp xúc lớn nên tháp sẽ có kích thước nhỏ,kinh tế hơn.Vật liệu đệm là vòng sứ với ưu điểm là chịu được môi trường ăn mòn tốt và chịu được nhiệt độ cao,ngoài ra còn có tác dụng kết dính bụi trong khí thải vào dung dịch hấp thụ sau đó được tách ra ở dạng cặn trong bể lắng. I.3.2.Thuyết minh quy trình công nghệ Sơ đồ xử lý khí thải nồi hơi đốt than đề xuất như sau: Bể trộn dung dịch sữa vôi Bể lắng Tháp hấp thụ Buồng lắng Xiclon Ống khói Nước thải một phần thải bỏ Dd Ca(OH)2 mới Cặn Môi trường Khí thải Nước thải Bụi Bụi Nước bổ sung Khí thải Ca(OH)2 Nước thải tuần hoàn Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 5 SVTH:Phạm Hồng Hải Khí thải sau khi được thu gom bằng chụp hút sẽ được dẫn qua buồng lắng để thu hồi bụi có kích thước lớn.Dòng khí sau khi qua buồng lắng sẽ được dẫn qua xiclon thu hồi bụi có kích thước nhỏ hơn.Dòng khí sau khi qua xiclon sẽ được dẫn vào tháp hấp thụ.Khí thải được đưa vào tháp từ dưới lên,dung dịch hấp thụ được đưa lên trên thân trụ và được đĩa phân phối đều lên lớp vật liệu đệm.Dòng khí đi từ dưới lên,dòng lỏng từ trên xuống qua lớp đệm cả hai tiếp xúc nhau và xảy ra quá trình hấp thụ.Dung dịch SO2 lắng xuống đáy tháp và được đưa đến bể xử lý.Khí ra ở đỉnh tháp được thải ra ngoài qua ống khói cao. Dung dịch sau khi qua tháp hấp thụ được sử dụng tuần hoàn.Theo thời gian,dung dịch giảm dần pH và chứa nhiều cặn.Nước thải này được dẫn đến bể lắng để tách bụi và các tinh thể thạch anh.Sau đó được dẫn đến bể trộn dung dịch sữa vôi.Khi bổ sung dung dịch mới,một lượng dung dịch cũ sẽ được thải bỏ.Dung dịch mới lại được bơm vào tháp. Chương II:Tính toán và thiết kế II.1.Tính toán và thiết kế buồng lắng bụi -Diện tích mặt cắt ngang của buồng lắng F=BH=V/u,m2 Trong đó: u-tốc độ dòng khí đi qua thiết bị,m/s B-chiều rộng buồng lắng,m H-chiều cao buồng lắng,m V-lưu lượng khí đi qua buồng lắng,m3/s -Lưu lượng khí thải: 4,14822 273 150273)1,7)125,1(5,7(4,1031 =+−+=V m3/h=4,117 m3/s -Thông thường,vận tốc tối đa của dòng khí trong buồng lắng bụi là u=3m/s,nhưng được áp dụng phổ biến nhất và đảm bảo nhất là u=0,3m/s Suy ra f=BH=4,117/0,3=13,72m2 Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 6 SVTH:Phạm Hồng Hải -Chiều rộng,chiều dài và chiều cao buồng lắng Sau khi xác định tiết diện ngang f ta tự chọn chiều rộng buồng lắng B thì tìm được chiều cao buồng lắng H và ngược lại. -Thời gian lưu của dòng khí τl=l/u,s Trong đó: τl-thời gian lưu,s l-chiều dài buồng lắng,m u-vận tốc dòng khí qua buồng lắng,m/s -Thời gian lắng của bụi τo=H/ωo,s Trong đó: τo-thời gian lắng,s H-chiều cao buồng lắng,m ωo-tốc độ lắng,m/s Muốn thiết bị lắng thực hiện quá trình phân riêng được tốt,thì điều kiện cần thiết là: τl≥τo do đó:H≤Lωo/u Ta có:ρb=1600 kg/m3 (Nguồn[3]) Khối lượng riêng của khí: ρk=1.293 834,0 150273 273 293,1 273 273 = + = + t kg/m3 Trong đó: 1,293-khối lượng riêng khí ở 0°C và 760 mmHg,kg/m3 t-nhiệt độ khí thải,°C -Vận tốc lắng của bụi: ωo= µ ρρ 18 )( 2gdkb − Trong đó: ρb-khối lượng riêng của bụi,kg/m3 ρ-khối lượng riêng của khí,kg/m3 Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 7 SVTH:Phạm Hồng Hải g-gia tốc trọng trường,m/s2 d-đường kính hạt bụi,m µ-độ nhớt động học của khí,Pa.s 2 3 273 273      + += T CT C oµµ Trong đó: µo-độ nhớt khí ở 0°C,Pa.s C-hằng số trong phương trình độ nhớt T-nhiệt độ khí thải,°K ⇒µ= 2 3 6 273 150273 124)150273( 124273 10*3,17      + ++ +− =24,217*10-6 Pa.s Vậy ωo= 09,0 10*217,24*18 )10*50(*81,9*)834,01600( 6 26 =− − − m/s Kiểm tra Re Re= ⇒<== − − 2,0155,0 10*217,24 10*50*09,0*834,0 6 6 µ ωρ dok chế độ lắng dòng ⇒Cd=24/Re=24/0,155=154,84 Tính lại vận tốc lắng ωo= 0899,0 84,154*834,0*3 )834,01600(*10*50*81,9*4 3 )(4 6 =−=− − dk kb C gd ρ ρρ m/s Vậy ωo=0,09 m/s -Bề mặt lắng cần thiết Bl=V/ωo=4,117/0,09=45,74 m2 Tóm lại ta được: H≤0,3l Bl=45,74 m2 BH=13,72 m2 Chọn B=6 m⇒l=7,6 m;H=2,28 m Kiểm tra:0,3l=2,28 m=H⇒thỏa -Bề mặt lắng cần thiết Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 8 SVTH:Phạm Hồng Hải F=V/ωo=4,117/0,09=45,74 m2 -Thời gian lắng của hạt bụi,thời gian lưu của khí -Thời gian lắng của hạt bụi τo=H/ωo=2,28/0,09=25,33 s -Thời gian lưu τl=l/u=7,6/0,3=25,33 s -Thể tích làm việc của buồng lắng bụi Vlv=Vτo=4,117*25,33=104,28 m3 II.2.Tính toán và thiết kế xiclon -Khối lượng riêng khí ρ=0,834 kg/m3 -Lưu lượng dòng hỗn hợp Vs=4,117 m3/s -Chọn xiclon của viện NIOGAS (theo Bảng 4.1 Quy chuẩn xiclon(ở Liên Xô cũ) sách Quá trình và thiết bị công nghệ hoá học&thực phẩm_Nguyễn Văn Lụa,trang 188) ⇒Cho trước ∆P/ρ=740 và hệ số trở lực ξ=160 -Tính sơ bộ tốc độ quy ước 'qV 04,3 160 740*22' ==∆= ξρ PVq m/s -Đường kính sơ bộ của xiclon 31,1 04,3*14,3 117,4*44 ' ' === q s V VD π m -Điều chỉnh tốc độ quy ước,theo tiêu chuẩn D’=1,31 m⇒D=1,5 m 33.2 5,1*14,3 117,4*44 22 === D VV sq π m -Trở lực của xiclon: 22,362 2 33,2*834,0 160 2 22 ===∆ q V P ρ ξ Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 9 SVTH:Phạm Hồng Hải -Các kích thước của xiclon • Đường kính D=1,5 m • Chiều rộng cửa vào b=0,21D=0,315 m • Chiều cao cửa vào h=0,66D=0,99 m • Đường kính ống tâm do=0,58D=0,87 m • Chiều cao phần trụ H1=1,6D=2,4 m • Chiều cao phần nón H2=2D=3 m II.3.Tính toán và thiết kế tháp hấp thụ II.3.1.Xác định các dòng vật chất Gd,Gc-suất lượng hỗn hợp khí đầu vào và ra,kmol/h Ld,Lc-suất lượng Ca(OH)2 đầu vào và ra,kmol/h Ltr,Gtr-suất lượng mol của cấu tử trơ trong pha lỏng và khí,kmol/h xd,xc-phần mol của SO2 trong pha lỏng vào và ra,kmol SO2/kmol dd yd,yc-phần mol của SO2 trong pha khí vào và ra,kmol SO2/kmol hh Xd,Xc-tỉ số mol của SO2 trong pha lỏng vào và ra,kmol SO2/kmol dd Yd,Yc-tỉ số mol của SO2 trong pha khí vào và ra,kmol SO2/kmol hh Ta có Gd=Vρhh Trong đó: V-thể tích hỗn hợp khí,m3/s ρhh-khối lượng riêng hỗn hợp khí,kg/m3 ρhh= ( )trtrSOSO o o o otrtr o oSOSO trSO PMPMTP T TP TPM TP TPM +=+=+ 22 22 2 4,224,224,22 ρρ Trong đó: To-nhiệt độ pha khí ở điều kiện chuẩn,°K T-nhiệt độ pha khí ở điều kiện đang xét,°K 2SO M , trM -khối lượng phân tử SO2 và không khí 2SO P -áp suất riêng phần của SO2 trong 1m3 hỗn hợp khí,mmHg Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 10 SVTH:Phạm Hồng Hải 1000 )273( 273 4,22 2 2 + = tn P SO SO Trong đó: 021,064/333,1/ 2 === MVnSO mol Suy ra: 410*289,7 1000 )273150( 273 4,22 021,0 2 −= + =SOP at =0,547 mmHg Ptr-áp suất riêng phần của khí trơ,mmHg Po-áp suất của hỗn hợp khí ở điều kiện chuẩn,mmHg 453,759547,0760 2 =−=−= SOotr PPP mmHg ⇒ 836,0)453,759*29547,0*64( 760)273150(4,22 273 =+ + =hhρ kg/m 3 Vậy lưu lượng khí đầu vào Gd=Vρhh=4,117*0,8396=3,442 kg/s Nồng độ khí ban đầu Ck= 0288,0 )150273(082,0 1 = + = RT P kmol/m3=28,8 mol/m3 Nồng độ phần mol của SO2 trong hỗn hợp khí đầu vào yd=0,021/28,8=0,729*10 -3 mol SO2/mol hh Tỉ số mol SO2 trong hỗn hợp khí đầu vào Yd=yd/(1-yd)=0,729*10-3/(1-0,729*10-3)=0,73*10-3 mol SO2/mol hh Giả sử ban đầu dung dịch là sạch nên Xd=0 SO2 đầu ra đạt tiêu chuẩn loại B(0,5g/m3)⇒ nồng độ SO2 đầu ra n=0,5/64=7,8125*10-3 mol/m3 Nồng độ phần mol SO2 trong hỗn hợp khí đầu ra yc=7,8125*10 -3/28,8=0,2713*10-3 mol SO2/mol hh Tỉ số mol của SO2 trong hỗn hợp khí đầu ra Yc=yc/(1-yc)=0,2713*10-3/(1-0,2713*10-3)=0,27137*10-3 mol SO2/mol hh II.3.2.Xác định suất lượng pha lỏng cho quá trình hấp thụ, đường làm việc, đường cân bằng Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 11 SVTH:Phạm Hồng Hải Phương trình đường cân bằng T TSOP 196010*24,2)log(87,158,3log 22 * SO2 −++= − Trong đó: T-nhiệt độ làm việc của tháp,°K tối ưu là T=40+273=313°K * 2SO P -áp suất riêng phần của khí SO2 khi cân bằng,Pa (SO2)-nồng độ SO2 cân bằng,mol/m3 )273(4,22 273))1(( 2 t MyMy kktbSOtbtb yhhkhi + −+ == ρρ với 3 3 10*5,0 2 10)2713,0729,0( 2 − − =+=+= cdtb yy y mol SO2/mol hhkhi 8358,0 )150273(4,22 273)29)10*2289,01(64*10*5,0( 33 = + −+= −− tb yρ kg/m 3 molkgmolg MyMyM kktbSOtbhhkhi /10*008,29/008,29 29)10*2289,01(64*10*2289,0)1( 3 33 2 − −− == −+=−+= Lập bảng: Y= * * 2 2 SO SO PP P − ;X= hhkhi hhkhiMSO ρ )( 2 Nồng độ SO2(mol/m 3) * 2SO P (Pa) X*10-3(mol SO2/moldd) Y*10-3(mol SO2/mol hhkhi) 0,0050 1,0624 0,1735 0,0108 0,0125 5,8944 0,4338 0,0601 0,0200 14,1953 0,6941 0,1447 0,0275 25,7496 0,9544 0,2626 0,0350 40,4228 1,2147 0,4122 0,0425 58,1174 1,4750 0,5928 0,0500 78,7577 1,7353 0,8035 0,0575 102,2817 1,9956 1,0437 0,0650 128,6374 2,2559 1,3130 Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 12 SVTH:Phạm Hồng Hải 0,0725 157,7797 2,5162 1,6109 Tỷ số mol SO2 trong dung dịch ra khỏi tháp Xc= )( cdtr YYL G − Với Gtr=Ghh(1-yd) Suất lượng mol hỗn hợp đi vào tháp là 3309,427 )150273(082,0 1*4,14822 = + == RT VPGhh kmol/h Gọi nồng độ SO2 lớn nhất trong dung dịch ra khỏi tháp theo tỉ số mol là Xcmax Xcmax là giao điểm giữa đường thẳng Yd và đường cân bằng Yd=0,73*10-3 Ta có: Y= ** * * 22 2 2 )( SOSO SO SO PPPY PP P =−⇔ − Pa Y YPPPYPYP SOSO 9467,7210*73,01 10*10*73,0 1 3 53 *** SO 222 = + = + =⇔=−⇔ − − T TSOP 196010*24,2)log(87,158,3log 22 * SO2 −++= − T TPSO 196010*24,258,3log)log(87,1 2*SO2 2 +−−=⇔ − 048,0)( 2 =⇔ SO mol/m 3 3 3 max 10*6659,18358,0 10*008,29 048,0 − − ==⇒ cX Lượng dung dịch hấp thụ tối thiểu 5604,117) 10*6659,1 10*27137,010*73,0(0193,427)( 3 33 max min = −=−= − −− c cd tr X YYGL kmol/h Lượng dung dịch hấp thụ cần thiết L=ϕLmin(ϕ=1,5-1,7) Chọn ϕ=1,5 ⇒1,5Lmin=1,5*117,5604=176,3406 kmol/h Nồng độ SO2 trong dung dịch ra khỏi tháp Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 13 SVTH:Phạm Hồng Hải 33 10*1106,110)27137,073,0( 3406,176 0193,427)( −− =−=−= cdtrc YYL GX mol SO2/mol dd Vậy phương trình đường làm việc đi qua hai điểm A(Xd,Yc) và B(Xc,Yd) A(0;0,27137*10-3) và B(1,1106*10-3;0,73*10-3) ⇒ phương trình đường làm việc :Y=0,413X+0,2714*10-3 ĐƯỜNG CÂN BẰNG-ĐƯỜNG LÀM VIỆC 0 0.5 1 1.5 2 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 X*10^(-3) (SỐ MOL SO2 TRONG DUNG DỊCH) Y *1 0^ (- 3) ( S Ố M O L S O 2 T R O N G H Ỗ N H Ợ P K H Í) ĐƯỜNG CÂN BẰNG ĐƯỜNG LÀM VIỆC Nồng độ phần khối lượng của SO2 trong hỗn hợp khí đầu vào kghhkhikgSO yMMy My y dtrSOd SOd d /10*6096,1 )10*73,01(2964*10*73,0 64*10*73,0 )1( 2 3 33 3 2 2 − −− − = = −+ = −+ = Lưu lượng pha khí 33 10*5402,510*6096,1*442,3 2 −− === dd d SO yGG kg/s skgyGG dd d tr /4365,3)10*6096,11(*442,3)1( 3 =−=−= − Khối lượng SO2 được hấp thụ bởi dung dịch Ca(OH)2 33 10*4349,362,0*10*5402,5 2 −− === ηdSOGM kg/s Trong đó: η-hiệu suất quá trình hấp thụ %6262,0 10*73,0 10*27137,010*73,0 3 33 ==−=−= − −− d cd Y YYη Khối lượng SO2 còn lại ở đầu ra 333 10*1053,210*4349,310*5402,5 22 −−− =−=−= MGG dSO c SO kg/s Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 14 SVTH:Phạm Hồng Hải Lưu lượng khí đầu ra Gc 4386,34365,310*1053,2 3 2 =+=+= −dtr c SO GG kg/s Lưu lượng dung dịch đầu vào Ld=l=176,3406 kmol/h= 624,3 3600 )2*1740(*3406,176 =+ kg/s Lưu lượng dung dịch đầu ra Lc=Ld+M=3,6248+3,4349*10-3=3,6282 kg/s II.3.3.Xác định các kích thước cơ bản của tháp hấp thụ II.3.3.1.Xác định đường kính tháp hấp thụ kk tbGD ρω785.0 = Trong đó: Gtb-lưu lượng trung bình của pha khí,kg/s ρk-khối lượng riêng trung bình của pha khí,kg/m3 ωk-vận tốc khí qua tiết diện tháp,m/s Lưu lượng trung bình của pha khí 4403,3 2 4386,3442,3 2 =+=+= cdtb GGG kg/s Khối lượng riêng trung bình của pha khí ρk= 8385,0=tbyρ kg/m 3 Vận tốc tối ưu được tính như sau ωk=(0,75÷0,9) ωgh Trong đó: ωgh-vận tốc giới hạn tương ứng với điểm nghịch đảo,m/s Vận tốc pha khí tại điểm nghịch đảo được tính theo công thức sau 125,025,016,0 3 2 75,1lg        −=             x y tb tbx xR ygh G LA gV ρ ρ µ µ ρ σρω Trong đó: σ-diện tích bề mặt riêng của vật liệu đệm,m2/m3 VR-phần thể tích tự do (rỗng) của vật liệu đệm,m3/m3 g-gia tốc trọng trường,m/s2 Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 15 SVTH:Phạm Hồng Hải µx-độ nhớt vận động của nước ở nhiệt độ làm việc (40°C),Pa.s µ-độ nhớt vận động của nước ở 20°C,Pa.s Gtb,Ltb-lưu lượng trung bình pha khí và lỏng,kg/s ρy,ρx-khối lượng riêng pha khí và lỏng,kg/m3 A-hệ số phụ thuộc dạng quá trình, đối với hấp thụ A=0,022 Lựa chọn vật liệu đệm Tra bảng IX.8 trang 193_Sổ tay quá trình và thiết bị công nghệ hóa chất-tập 2 -Chọn vòng sứ đổ đống lộ xộn kích thước 25x25x3 mm -Bề mặt riêng σ=195 m2/m3 -Thể tích tự do VR=0,75 m3/m3 -Số đệm trong 1 m3 là 46*103 -Khối lượng riêng xốp 600 kg/m3 Lưu lượng lỏng trung bình 6265,3 2 6282,36248,3 2 =+=+= cdtb LLL kg/s Lưu lượng khí trung bình:Gtb=3,4403 kg/s Khối lượng riêng của chất lỏng:ρx=1000 kg/m3 Khối lượng riêng của khí:ρy=1,293* 1278,1 40273 273 = + kg/m3 Độ nhớt của nước ở 40°C:µx=0,6560*10-3 Ns/m2 Độ nhớt của nước ở 20°C:µ=1,005*10-3 Ns/m2 125,025,016,0 3 2 1000 1278,1 4403,3 6265,3 75,1022,0 005,1 656,0 1000*75,0*81,9 1278,1*195* lg         −=             ghω 183,005,0737,0)05,0*lg( 22 =⇒−= ghgh ωω ⇔ωgh=1,9 m/s ⇒ωk=0,9*1,9=1,71 m/s 507,1 1278,1*17,1*785,0 4403,3 ==D m Chọn đường kính tiêu chuẩn D=1,5 m Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 16 SVTH:Phạm Hồng Hải Tính lại vận tốc làm việc chính xác ứng với đường kính D=1,5 m 727,1 1278,1**0785 4403,3 5,1 =⇒= k k ω ω m/s II.3.3.2.Xác định chiều cao lớp đệm Chiều cao lớp đệm hấp thụ H thường được xác định theo số đơn vị truyền khối (Noy) và chiều cao tương đương 1 đơn vị truyền khối (Hoy) H=Noy*Hoy Xác định số đơn vị truyền khối Số đơn vị truyền khối được tính theo công thức ∫ −= d c y y cb oy YY dY N Tích phân này được tính bằng phương pháp đồ thị là diệ tích giới hạn bởi đường cong cbYY − 1 theo Y và 2 trục Yc,Yd Để lấy tích phân bằng đồ thị ta lập bảng sau Xc =1,1106 kmol SO2/mol dd Chọn Xc thay đổi từ 0→1,15 với bước nhảy 0,05*10-3 X*10-3 Y*10-3 Ycb*10-3 (Y-Ycb)*10-3 cbYY − −310 0,05 0,292 0,001 0,291 3,436 0,1 0,313 0,004 0,309 3,236 0,15 0,333 0,008 0,325 3,077 0,2 0,354 0,014 0,34 2,94 0,25 0,375 0,021 0,354 2,824 0,3 0,395 0,03 0,365 2,74 0,35 0,416 0,039 0,377 2,653 0,4 0,437 0,055 0,382 2,618 0,45 0,457 0,063 0,394 2,538 Đồ án môn học xử lý chất thải-Xử lý khí thải nồi hơi đốt than GVHD:PGS.TS Nguyễn Phước Dân 17 SVTH:Phạm Hồng Hải 0,5 0,478 0,073 0,405 2,469 0,55 0,499 0,094 0,405 2,469 0,6 0,519 0,105 0,414 2,415 0,65 0,54 0,129 0,411 2,433 0,7 0,561