Đồ án Thiết kế cầu qua sông krôngpăk - Huyện krôngpăk

Chương 0 : MỞ ĐẦU 1.1.Giới thiệu nội dung đồ án: -Tên đồ án :Thiết kế cầu qua sông :KRÔNGPĂK - HUYỆN KRÔNGPĂK -Vị trí công trình: Cầu KRÔNGPĂK taị km 38 thuộc huyện KRÔNGPĂK - tỉnh Đăk Lăk . Đây là tuyến đường có vị trí chiến lược quan trọng về kinh tế, chính trị , văn hoá , an ninh quốc phòng . - Các số liệu ban đầu : +Địa hình : Sông KRÔNGPĂK nằm ở vùng đồi núi , sông có độ lớn về mùa mưa lũ nước dâng rất nhanh . +Địa chất : Địa chất khu vực này chia làm nhiều lớp :lớp trên cùng là lớp sét cứng , có chiều dày trung bình là 2.95 (m ). Lớp thứ 2 là cát hạt mịn , có chiều dày trung bình là 4.5 (m) . Lớp thứ ba là lớp cát hạt trung có chiều dày trung bình 7.8 ( m) , tiếp theo là lớp đá phong hóa có chiều dày tương đối lớn . + Thuíy vàn : -Mực nước lũ lịch sử : 481.36 (m) -Mực nước lũ hàng năm : 480.13 (m) -Mực nước khảo sát : 474.81(m) +.Khí hậu - Thời tiết: - Khu vực xây dựng cầu có khí hậu nhiệt đới gió mùa.Thời tiết phân chia rõ rệt theo mùa , mùa mưa bắt đầu từ tháng 4 đến tháng 9 , mùa khô từ tháng 10 đến tháng 3 năm sau . +Các chỉ tiêu kỹ thuật của công trình -Qui mô xây dựng : vĩnh cửu. -Tần suất lũ thiết kế : p =1%. -Tải trọng thiết kế : * Đoàn xe : H30 *Xe đặc biệt : HK80 *Người đi bộ: 400 (kg/m2) -Khẩu độ cầu L0 =161( m.) -Khổ cầu : 7 (m). (Không có lề người đi ) -Sông không thông thuyền -Phạm vi nghiên cứu của đồ án + Phần thiết kế sơ bộ : 30% + Phần thiết kế kỷ thuật : 50% + Phần thiết kế thi công : 20% 1.2 Các điều kiện tự nhiên của công trình: - Địa hình. Đây là khu vực miền núi nên địa hình khúc khuỷu , gồ ghề . Ở phía nam và phía bắc bờ sông tại vị trí xây dựng cầu có hai dải đất rộng , bằng phẳng , cao ráo đây là vị trí thuận lợi cho công tác lập lán trại và tập kết nguyên vật liệu để thi công sau này . - Địa chất: Theo số liệu khảo sát địa chất gồm các lớp sau: +Lớp 1 :Sét cứng dày trung bình 2.95 (m ). +Lớp 2 :Cát hạt mịn dày trung bình 4.5 (m ). +Lớp 3:Cát hạt trung có chiều dày 7.8 (m) - Điều kiện thủy văn: Theo số liệu khí tượng thủy văn có: +MNLLS : 481.38 (m) +MNLHN : 480.13 (m) +MNKS : 474.81 (m) Sông không không có thông thuyền -Điều kiện cung cấp nguyên vật liệu : + Vật liệu đá cát:Khu vực này có hai mỏ vật liệu có trữ lượng lớn , đảm bảo chất lượng , có thể đáp ứng mọi yêu cầu khi công trình cần đến . + Vật liệu xi măng sắt thép: nhựa lấy tại cảng nha trang -Điều kiện nhân lực máy móc : Hiện nay các đơn vị thi công đều có đầy đủ các thiết bị máy móc để thi công công trình, có đội ngũ công nhân lành nghề và đội ngũ cán bộ kỹ thuật có trình độ chuyên môn cao có nhiều kinh nghiệm, nhiệt huyết với công việc, quyết tâm xây dựng công trình đúng tiến độ đề ra và đảm bảo chất lượng. 1.3 .Các điều kiện kinh tế - xã hội khu vực xây dưng công trình - Dân số :Số lượng 21.000 người , phân bố với mật độ 110người/1km2 -Điều kiện dân sinh:người dân ở đây chủ yếu sống bằng nghề nông nghiệp và chăn nuôi gia súc - Cơ sở hạ tầng: Do ở vùng quê nên cơ sở hạ tầng còn hạn chê . - Khả năng và sự cần thiết giao lưu kinh tế , xã hội với khu vực lân cận : Thực hiện mục đích công nghiệp hoá hiện đại hóa đất nước trong những năm gần đây nhu cầu GTVT tăng vọt do xuất hiện nhièu khu công nghiệp chế biến nông lâm sản . Cây cầu được xây dựng luôn là mơ ước của mọi người . Nó tác động tích cực đến sự phát triển kinh tế của khu vực Tây Nguyên và tạo những lợi ích kinh tế to lớn góp phần vào sự phát triển trong giai đoạn hiện nay và cả tương lai . Từ đó đặt ra phải gấp rút xây dựng cây cầu nhằm thỏa mãn nhu cầu giao thông trên toàn tuyến . 1.4.Hiện trạng giao thông : -Hiện trạng giao thông qua vị trí công trình :đê c cầu tạm .-Các khó khăn hiện thời về lưu thông qua vị trí công trình :cầu tạm năy được xây dựng khá lâu và đê xuống cấp trầm trọng lăm cho lưu thông trên tuyến bị ách tắc . -Cây cầu được xây dựng nó sẽ mang một ý nghĩa chiến lược rất quan trọng về kinh tế , chính trị , văn hóa , an ninh quốc phòng . Nó thúc đẩy sự phát triển và hội nhập của khu vực Tây Nguyên với khu vực miền nam . Quy hoạch xây dựng cầu KRÔNGPĂK là điểm nối huyết mạch giao thông toàn quốc .Ngoài ra nó cn mang ý nghĩa hết sức quan trọng đó là biểu tượng của sự phát triển kinh tế , văn hóa , kiến trúc trong xây dựng . CHƯƠNG 1 : ĐÁNH GIÁ CÁC ĐIỀU KIỆN ĐỊA PHƯƠNG VÀ ĐỀ XUẤT CÁC GIẢI PHÁP KẾT CẤU. 1.1.Đánh giá điều kiện địa hình. Căn cứ vào các số liệu địa chất , mặt cắt ngang sông, độ dốc địa hnh của khu vực ,thủy văn, tính chất công trình cầu ta chọn loại kết cấu nhịp dầm đơn giản (chữ I + bản, BTCT ứng suất trước ,hay cầu dầm thép liên hợp,cầu dầm thép BTCT thường , hay cầu giàn thép ...) 1.2.Đánh gía điều kiện địa chất . Địa chất ở đây được phân thành 3 Lớp rõ rệt bao gồm : + Lớp 1 : Sét cứng + Lớp 2 : Cát hạt mịn + Lớp 3 : Cát hạt trung Căn cứ vào địa chất này ta sử dụng loại móng cọc đóng ma sát đóng vào lớp cát hạt trung 1.3.Điều kiệu khí hậu ,địa chất , thông thuyền : Mực nước nước ở đây không sâu lắm ,về mùa lũ cũng gây ra hiện tượng sói lỡ cục bộ ở vài nơi nhưng không ảnh hưởng đáng kể đáng kể , không có hiện tượng di chuyển dòng chủ . -Yêu cầu sông không thông thuyền -Sông ở xa biển nên không có hiện tượng bị nước mặn xâm thực , độ ẩm trung bình trong năm khoảng 82% . Cao độ mặt cầu lấy theo cao độ đường đỏ đã được vạch sẵn để từ đó để định ra cao độ đáy cầu và cao độ đáy mố trụ cầu ... -Căn cứ vào tình hình địa chất , thuỷ văn tại khu vực xây dựng cầu ta có thể chọn loại vật liệu cho kết cấu nhịp như : BTCTƯST , dầm bê tông - thép liên hợp , giàn ... 1.4.Điều kiện cung ứng nguyên vật liệu ,nhân lực máy móc thiết bị. -Nguồn vật liệu cát, sỏi có thể dùng vật liệu tại chỗ vì tại đây có hai mỏ vật liệu rất lớn đảm bảo về số lượng và chất lượng . -Vật liệu thép , xi măng nhựa lấy tại cảng nha trang -Thiết bị và công nghệ thi công : để hòa nhập với sự phát triển của xã hội cũng như cạnh tranh theo cơ chế thị trường thời mở cửa , các công ty xây dựng công trình giao thông đều mạnh dạn cơ giới hóa thi công trang bị cho mình máy móc thiết bị và công nghệ thi công hiện đại nhất . CHƯƠNG 2 : ĐỀ SUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU: Trên cơ sở phân tích và đánh giá các phương án ở phần trên đề xuất các phương án vược sông như sau: 2.1 Phương án 1: -Phương án cầu BTCT thường gồm 8 nhịp 21m .. +Kết cấu phần trên : -Sơ đồ nhịp : 8 nhịp mỗi nhịp 21 (m) . -Dầm chủ tiềt diện chữ T chiều cao dầm 1,75 (m ) bằng bê tông M300 . -Mặt cắt ngang gồm 4 dầm chủ khoảng cách các dầm 1,8 (m) . -Mỗi nhịp gồm 3 dầm ngang . -Bản mặt cầu đổ tại chỗ dày 16 (cm ). + Các lớp mặt cầu : -BTN dày 5(cm ). -Lớp bảo vệ dày 3(cm ). -Lớp phòng nước dày 1(cm) . -Lớp tạo mui luyện dày 3(cm) . +Kết cấu phần dưới : -Phần trụ ta sử dụng loại trụ chữ T : sử dụng bê tông cốt thép đỗ tại chỗ .Bệ trụ bằng bê tông M250 thân trụ xà mũ bằng bê tông M300 . - Mố cầu sử dụng mố tường BTCT phần bệ móng bằng bê tông M250 còn lại dùng bê tông M 300. -Nón mố bằng đá hộc xây vữa M75 , bên dưới có một lớp dăm sạn đệm dày 10 cm . -Cọc BTCT đường kính (35x35) cm , bê tông cọc M300 .Khẩu độ cần thiết là: = 168,3- 9,8- 2 = 156,6 m -Chênh lệch giữa khẩu độ cầu theo thiết kế và khẩu độ yêu cầu: e%= Þ đạt yêu cầu Giải pháp thi công : + Thi công mố:Thi công trên cạn hoàn toàn . Đóng cọc . -Đắp đất đến cao độ đáy bệ . -Thi công bệ móng. -Thi công phần thân mố, tường ngực, tường cánh. +Thi công trụ : do điều kiện lòng sông có độ dốc lớn nên vận tốc dòng chảy lớn , mặt khác do cấu tạo địa chất lớp trên là sét vậy thi công trụ số 2 , 3 và số 4 theo phương pháp đê quai là không hợp lý cho dù mực nước thi công thấp . Ở đây ta sẽ dùng khung vây cọc ván thép để thi công các trụ này còn các trụ số 1 , 5 và 6 thi công trên cạn hoàn toàn nên ta dùng phương pháp đào trần không chống vách . -Thi công trụ số 1-7 Đóng vòng vây cọc ván thép . Đào đất . Đóng cọc . Hút nước hố móng . Thi công bệ móng . Thi công thân trụ . Thi công xà mũ . +Thi công nhịp: Lao lắp dầm bằng tổ hợp mút thừa 2.2 Phương án 2: Sơ đồ nhịp gồm 5 nhịp BTCT UST chiều dài mỗi nhịp là 33 (m ). +Kết cấu phần trên : -Sơ đồ nhịp : 5 nhịp mỗi nhịp 33 (m ). -Dầm chủ tiềt diện chữ I chiều cao dầm 1,86 (m ) (cả bản ); bằng bê tông M400 -Mặt cắt ngang gồm 4 dầm chủ khoảng cách các dầm 1,8 (m ). -Mỗi nhịp gồm 3 dầm ngang . -Bản mặt cầu đổ tại chỗ dày 16 (cm ). +Các lớp mặt cầu : -BTN dày 5 (cm) . -Lớp bảo vệ dày 3cm . -Lớp phòng nước dày 1(cm) . -Lớp tạo mui luyện dày 3(cm ). +Kết cấu phần dưới : -Phần trụ ta sử dụng loại trụ chữ T : sử dụng bê tông cốt thép đỗ tại chỗ .Bệ trụ bằng bê tông M250 thân trụ xà mũ bằng bê tông M300 . - Mố cầu sử dụng mố tường BTCT phần bệ móng bằng bê tông M250 còn lại dùng bê tông M 300. -Nón mố bằng đá hộc xây vữa M75 , bên dưới có một lớp dăm sạn đệm dày 10 cm . -Cọc BTCT đường kính (35 ´ 35) cm , bê tông cọc M300 . + Kháøu âäü cáöu thiãút kãú laì : trong âoï : L : Tổng chiều dài nhịp và các khe hở giữa nhịp L = 5.33 +4.0,05=165,2(m) : Tổng chiều dày của các trụ ứng với MNCN = 4.1,6 = 6,4(m) , : Chiều dày của mô đất hình nén chiếu lên MNCN coï = = 0(m) b=1 (m) : Độ vùi sâu của công trình vào mô đất hình nón ở đường vào cầu Như vậy ta có = 165,2 - 6,2- 2.1 =156,9 (m) -Chênh lệch giữa khẩu độ cầu thiết kế và khẩu độ cầu yêu cầu là: e%= Þ Đạt yêu cầu -Giải pháp thi công : + Thi công mố:Thi công trên cạn hoàn toàn . -Đóng cọc . -Đắp đất đến cao độ đáy bệ . -Thi công bệ móng. -Thi công phần thân mố, tường ngực, tường cánh. +Thi công trụ : do điều kiện lòng sông có độ dốc lớn và thi công về mùa khô nên mực nước thi công thấp nên ta thi công theo phương pháp đào trần đắp vòng vây bằng đất : Đào đất hố móng . Đóng cọc . Thi công bệ móng . Thi công thân trụ . Thi công xà mũ . +Thi công nhịp: Lao lắp dầm bằng tổ hợp mút thừa 2.3Phương án 3: --Gồm 5 nhịp BTCT liên hợp , mỗi nhịp chiều dài 33(m) +Kết cấu phần trên : -Sơ đồ nhịp : 5 nhịp mỗi nhịp 33 (m ). -Dầm chủ tiềt diện chữ I chiều cao dầm 1,7(m ). -Mặt cắt ngang gồm 4 dầm chủ khoảng cách các dầm 1,8 (m ). -Bản mặt cầu đổ tại chỗ dày 15 (cm) . +Các lớp mặt cầu : -BTN dày 5 (cm) . -Lớp bảo vệ dày 3 (cm) . -Lớp phòng nước dày 1 (cm) . -Lớp tạo mui luyện dày 3 (cm ). +Kết cấu phần dưới : -Phần trụ ta sử dụng loại trụ chữ T : sử dụng bê tông cốt thép đỗ tại chỗ .Bệ trụ bằng bê tông M250 thân trụ xà mũ bằng bê tông M300 . - Mố cầu sử dụng mố tường BTCT phần bệ móng bằng bê tông M250 còn lại dùng bê tông M 300. -Nón mố bằng đá hộc xây vữa M75 , bên dưới có một lớp dăm sạn đệm dày 10 cm . -Cọc BTCT đường kính (35 35) cm , bê tông cọc M300 . + Khẩu độ cầu thiết kế là : trong đó : L : Tổng chiều dài nhịp và các khe hở giữa nhịp L = 5.33 +4.0,05=165,2(m) : Tổng chiều dày của các trụ ứng với MNCN = 4.1,6 =6,4(m) , : Chiều dày của mô đất hình nén chiếu lên MNCN có = = 0(m) b=1 (m) : Độ vùi sâu của công trình vào mô đất hình nón ở đường vào cầu Như vậy ta có = 165,2 - 6,2- 2.1 =156,9 (m) -Chênh lệch giữa khẩu độ cầu thiết kế và khẩu độ cầu yêu cầu là: e%= ==> Đạt yêu cầu -Giải pháp thi công: + Thi công mố:Thi công trên cạn hòan tòan . -Đóng cọc . -Đắp đất đến cao độ đáy bệ . - Thi công bệ móng. -Thi công phần thân mố, tường ngực, tường cánh. +Thi công trụ : do điều kiện lòng sông có độ dốc lớn và thi công về mùa khô nên mực nước thi công thấp nên ta thi công theo phương pháp đào trần đắp vòng vây bằng đất -Thi công trụ số 1 đến 4 -Đào đất . -Đóng cọc . -Hút nước hố móng . -Thi công bệ móng . -Thi công thân trụ . -Thi công xà mũ . +Thi công nhịp: các dầm chủ sẽ được liên kết lại với nhau từng đôi một rồi được lao ra vị trí bằng trụ tạm kết hợp với hệ thống con lăn, đường trượt trong đó : L : Tổng chiều dài nhịp và các khe hở giữa nhịp L = 5.33 +4.0,05=165,2(m) : Tổng chiều dày của các trụ ứng với MNCN = 4.1,6 =6,4(m) , : Chiều dày của mô đất hình nén chiếu lên MNCN có = = 0(m) b=1 (m) : Độ vùi sâu của công trình vào mô đất hình nón ở đường vào cầu Như vậy ta có = 165,2 - 6,2- 2.1 =156,9 (m) -Chênh lệch giữa khẩu độ cầu thiết kế và khẩu độ cầu yêu cầu là : e%= ==> Đạt yêu cầu -Giải pháp thi công: + Thi công mố:Thi công trên cạn hoàn toàn . -Đóng cọc . -Đắp đất đến cao độ đáy bệ . - Thi công bệ móng. -Thi công phần thân mố, tường ngực, tường cánh. +Thi công trụ : do điều kiện lòng sông có độ dốc lớn và thi công về mùa khô nên mực nước thi công thấp nên ta thi công theo phương pháp đào trần đắp vòng vây bằng đất -Thi công trụ số 1 đến 4 -Đào đất . -Đóng cọc . -Hút nước hố móng . -Thi công bệ móng . -Thi công thân trụ . -Thi công xà mũ . +Thi công nhịp: các dầm chủ sẽ được liên kết lại với nhau từng đôi một rồi được lao ra vị trí bằng trụ tạm kết hợp với hệ thống con lăn, đường trượt 3.3 Phương án 1: CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP THƯỜNG (Gồm 8nhịp 21m bê tông cốt thép thường , trụ đặc thân hẹp, mố tường BTCT) 3.3.1 Tính khối lượng của nhịp dầm 21m: a.Tính toán khối lượng các bộ phận kết cấu nhịp : Sơ đồ mặt cắt ngang dầm Sơ đồ bố trí lan can tay vịn 90 Bệ(25x20)cm Thanh ngang TD 10x10(cm) Thanh đứng TD 20x20(cm) 207cm 20 TT HẠNG MỤC Đ. VỊ DIỄN GIẢI KHỐI. LƯỢNG GHI CHÚ 1 Bê tông dầm chủ Mác M300 m3 (180.16 + 15.15 + 25.159).2100 = 8880480 (cm3) 8,88 2 Bê tông dầm ngang tại giữa nhịp Mác M300 m3 [1/2.(1,75 + 1,2).0,15 + +1,05.1,75].0,2.3 1,24 3 Bê tông dầm ngang tại gối Mác M300 m3 [1/2.(1,75 + 1,2).0,15 + +1,44.1,75].0,2.5 Khối lượng bê tông 1 nhịp 21 (m ) T 4.8,88.2,5 + (1,24 + 2.1,64).2,5 100,1 4 Bê tông lan can tay vịn Mác M200 m3 3,64 Khối lượng bê tông lan can ,tay vịn T 9,1 5 Bê tông tạo dốc i=2% với chiều dày TB 0,03 m M250 T gđ = 0,03.7.21,0.2,4 10,58 6 Lớp phòng nước dày 1 dày 1 cm T gn = 0,01.7.21,0.1,5 2,2 7 Lớp bảo vệ dày 3 cm M250 T gbv = 0,03.7.21,0.2,4 10,58 8 Lớp bê tông nhựa dày 5 cm T gbv = 0,03.7.21,0.2,4 16,19 Tổng KL các lớp mặt cầu T gbmc= 10,58 + 2,2 + 10,58 + 16,9 40,26 b.Tính toán khối lượng mố ,trụ cầu Mặt cắt tính khối lượng trụ cầu Mặt cắt tính khối lượng mố cầu TT HẠNG MỤC ĐƠNVỊ DIỄN GIẢI KHỐI. LƯỢNG GHI CHÚ I Khối lượng trụ cầu Tính cho cáctrụ 1 đến trụ 6 1 Bê tông xà mũ M300 m3 V1=7.2,0.0,6 + 1/2.(7 + 1,5).0,7.2,0 14,35 2 Bê tông đá kê M300 m3 V2= 4.(1,4.0,5.0,25) 0,7 3 Bê tông bệ trụ M250 m3 V3= 5.3,4.2,0 34 4 Bê tông thân trụ M300 m3 V4= (1,6.1,4 + 3,14.0,7).4,0 26,3 K.lượng BT toàn trụ m3 V= 14,351 + 0,7 + 34 + 26,3 75,35 Trọng lượng toàn trụ T Gtc = 2,5.75,35 188,41 T Gtt = 1,1.188,4 207,21 II Khối lượng trụ cầu Tính cho trụ số 7 1 Bê tông xà mũ M300 m3 V1=7.2,0.0,6 + 1/2.(7 + 1,5).0,7.2,0 14,35 2 Bê tông đá kê M300 m3 V2= 4.(1,4.0,5.0,25) 0,7 3 Bê tông bệ trụ M250 m3 V3= 5.3,4.2,0 34 4 Bê tông thân trụ M300 m3 V4= (1,6.1,4 + 3,14.0,7).6,5 30,38 K.lượng BT toàn trụ m3 79,43 Trọng lượng toàn trụ T Gtc = 2,5.79,43 198,57 T Gtt = 1,1.198,57 218,43 III Khối lượng mố cầu 1 Bê tông tường cánh M300 m3 V= 2.[4,5.0,5 + 1/2.(3,0 + 1,8).2,5].0,3 4,95 2 Bê tông tường đỉnh M300 m3 V= 2,0.0,4.7.5 6,0 3 Bê tông tường ngực M300 m3 V= 4.1,0 .7,5 28,125 4 Bê tông bệ mố M250 m3 V= 1,5.2,5.7,5 28,125 5 Bê tông đá kê M300 m3 V= 4.0,25.0,5.0,4 0,2 Tổng KL bê tông mố m3 Vm= 4,95 + 6 + 30 + 28,13 + 0,2 69,28 Trọng lượng BT mố T Gtc=Vm.2,5 = 69,28.2,5 173,32 T Gtc=Vm.2,5 = 69,28.2,5 190,5 3.3.2 .Tải trọng tính toán ở cao trình đáy mố : Tải trọng truyền xuống cao trình đáy mố gồm : - Tỉnh tải :Tải trọng bản thân mố , và tải trọng do kết cấu nhịp truyền xuống - Hoạt tải :Tải trọng do đoàn xe tiêu chuẩn H30 , đoàn người q = 400kg/m2 hoặc hoạt tải do xe đặc biệt HK80 truyền xuống . +Tải trọng do kết cấu nhịp truyền xuống ; Gkcn= 1/2.[(Gd + Glctv + Ggờ).1,1 + 1,5.Gmc] Trong đó : Gd: Tải trọng do ác dần dọc dầm ngang truyền xuống . Gd = 100,1 T Glctv : Tải trọng do lan can tay vịn truyền xuống . Glctv = 9,1 T Gmc : Tải trọng do các lớp mặt cầu . Gmc = 40,26 T Như vậy tải trọng do kết cấu nhịp truyền xuống mố có giá trị là: Gkcn = 1/2.[(100,1 + 9,1 ).1,1 + 1,5.40,26] = 88 (T) + Tải trọng bản thân mố G = 173,2 (T) + Tải trọng do đoàn xe tiêu chuẩn H30: Pôtô = nh .(1+m) .m.bo.ktđ.w Trong đó : - nh: Hệ số siêu tải : nh=1,4 - (1+m) :Hệ số xung kích nội suy: khi l<=5m thì v =10.2m2 (1+m) = 1,3 Khil>=45m thì (1+m) = 1,0 => l = 20,4m nội suy (1+m) = 1,185 - m: số làn xe ; m = 2 (làn ) - b0 : Hệ số làn xe , bo = 0,9 - Ktđ : Hệ số tải trọng tương đương phụ thuộc vào chiều dài xếp tải và vị trí đường ảnh hưởng với l = 20,4m . Đường ảnh hưởng đỉnh một đầu ÞTra bảng và nội suy có Ktđ = 2,86 (T/m) - w : Diện tích đường ảnh hưởng , có w = 10,2m - qn : Tải trọng đoàn người ; qn = 400 (kg/m2) Þ Tải trọng do đoàn xe tiêu chuẩn H30 truyền xuống mố là : Pôtô= 1,4.1,185.2.0,9.2,86.10,2 = 87,11 (T) +Tải trọng tính toán do xe đặc biệt HK80 truyền xuống mố : P = 1,1. ktđ. w Với ktđ là tải trọng tương đương Þ tra bảng và nội suy có Þ ktđ = 7,158(T/m) P =1,1 .7,158.10,2 = 80,31(T) + Tải trọng đoàn người truyền xuống mố Png = 1,4 . 7 . 0,4 . 10,2 = 39 (T) Vậy tải trọng do hoạt tải truyền xuống mố : Ph = max { Pôtô , P, Png } = Pôtô = 87,11(T) Vậy tải trọng tính toán ở cao trình đáy mố: N = Gkcn + Gmố + Ph = 88+ 190,5 + 87,11 = 365,11(T) -Sức chịu tải của cọc theo vật liệu : Dùng cọc BTCT (35´35) cmchiều dài L= 12 (m) , thép chủ cọc dùng 8f20 Ta có : P= m.(R.F+ R.F) Trong đó : m = 0,9 :Hệ số điều kiện làm việc . R= 130 (kg/cm): Cường độ chịu nén của bê tông M300 . F= 35 ´ 35 = 1225 (cm) R= 2400 ( kg/cm): Cường độ chịu nén của cốt thép . F= 25,2 (cm) dùng 8f20 => Thay vào công thức ta có P = 197,757 (T) -Sức chịu tải của cọc theo đất nền : P= 0,7.m.[a.u..t + a.F.R] Trong đó : m là hệ số điều kiện làm việc (m = 1) a, a: Hệ số kể đến điều kiện làm việc của đất nền ở mặt bên và mũi cọc . u : Chu vi tiết diện ngang cọc : u = 4.0,35 = 1,4 (m ). F : Diện tích tiết diện ngang cọc : F = 0,35.0,35 = 0,1225 (m). t : Lực ma sát đơn vị quanh thân cọc . R : Cường độ đất nền tại mũi cọc . a,Tại mố 1 : Chiều dài của cọc là 12,0 (m) Kết quả tính toán ở bảng sau : Các lớp đất Zi (m) lI ( m ) t lIt Sét cứng 2,06 1,12 4,3 4,816 Cát hạt min 5,24 5,24 4 20,96 Cát hạt trung 11.51 7,3 7 51,1 Tổng 76,87 - Tính Ri: Lo = 13 ( m) => Tra bảng ta được Ri = 424 (T/m2) Áp dụng công thức trên ta tính được : Pđn = 0,7x [1x1 x 1.4 x 76,87 + 1x 0,1225 x 424] = 111,69 (T) Ta thấy Pđn = 111,69 < Pvl = 197,75 T. Do đó ta chọn Pđn = 111,69 T để tính cọc cho mố 1 + Số cọc cho mố : n = b. = 1,6. = 5,28 cọc => chọn n = 8 cọc . + Số cọc cho mố 2 : n = b. = 1,6. = 5,24 cọc => chọn n = 8 (cọc). Sơ đồ bố trí cọc cho mố 1 và mố 2 : 3.3.3 Tải trọng tính toán ở cao trình đáy trụ : +Tải trọng do kết cấu nhịptruyền xuống trụ : Gkcn = 175 9 (T) +Tải trọng bản thân trụ : Gtru = 207,21 (T) +Tải trọng do hoạt tải truyền xuống trụ : Đah áp lực tác dụng lên trụ . -Tải trọng do đoàn xe tiêu chuẩn H30 : Pôtô =nh .(1+m) .m.bo.ktđ.w Trong đó : Ktđ : Tải trọng tương đương với chiều dài đặi tải l = 40,8m vị trí đah ở giữa nhịp =>Tra bảng nội suy : Ktđ = 1,76 T/m ; .(1+m) = 1,032 Các đại lượng khác đã được giải thích ở phần trước . Pôtô = 1,4.1,032.2,0.0,9.1,76.20,4 = 93,37 (T) -Tải trọng tính toán do xe đặc biệt HK80 truyền xuống mố : P = 1,1. ktđ. w Với ktđ là tải trọng tương đương Þ tra bảng và nội suy có Þ ktđ = 3,7(T/m) P =1,1 .3,7.20,4 = 83,03(T) - Tải trọng tính toán do đoàn người P = n . qng.ST.v = 1,4 .0,4 .7,0 .20,4 = 79.9 ( T) Với người Png = 1,4 .0,4 . 7 . 20,4 = 79,9 T Vậy tải trọng do hoạt tải truyền xuống mố : Ph = max { Pôtô+ng , P, Png} = Pôtô = 93,37(T) Vậy tải trọng tính toán ở cao trình đáy trụ số 1 đến 6: N = Gkcn + Gmố